Cтраница 3
Естественно, что окончательное решение о выборе оптимальной единичной мощности ядерного реактора для атомной ТЭЦ может быть обосновано после определения минимальной тепловой нагрузки, при которой АТЭЦ оказываются эффективнее теплоэлектроцентралей на органическом топливе. Проведенные расчеты показали ( см. § 7 - 5), что ее значение составляет 3350 - 6300 ГДж / ч ( 800 - 1500 Гкал / ч) и выше. Следовательно, оптимальная единичная мощность реакторов рассматриваемых типов в зоне минимальных тепловых нагрузок АТЭЦ составляет 1800 - 3000 МВт. [31]
Подобная прямая называется главной. В диаграмме х - /, пользуясь правилом проекций, можно найти тепловые нагрузки конденсатора и испарителя, отнесенные к одному молю исходной смеси. Главная прямая ( проведенная штрих-пунктирной линией на рис. 17), проходящая через точку В и совпадающая с изотермой FxFy, соответствует минимальному флегмовому числу, минимальной тепловой нагрузке конденсатора Q 0 3 и испарителя 2 ел и бесконечно большому числу тарелок. [32]
Из Приведенных рассуждений может сложиться неправильное представление, что возникновение низкочастотных пульсаций возможно только при положительных значениях параметра xz на выходе из экспериментального участка. Они в этом случае также сильно влияют на измеренные значения критических тепловых потоков. Возникновение пульсаций при поверхностном кипении воды обусловлено тем, что пар в недогретом ядре потока конденсируется не сразу, потому при лг20 в обогреваемой трубе может образоваться смесь недогретой воды и пара. При этих услових все проведенные рассуждения о возникновении пульсаций в парогенерирующей трубе справедливы и в данном случае. Конечно, минимальные тепловые нагрузки, при которых возможны пульсации, здесь будут значительно большими. Они будут тем выше, чем больше недогрев жидкости до кипения В, так как с его увеличением возрастает удельный тепловой поток, при котором начинается поверхностное кипение. [33]