Болтовая нагрузка

Cтраница 1

Малая болтовая нагрузка, требуемая у нагруженного конца А, аналогично обеспечивается приданием наружным полосам малой жесткости ( малых поперечных сечений) на участке между Л и В. Резюмируем: наилучшее распределение нагрузки получается: 1) при изготовлении наружных полос малой жесткости на всем протяжении с постепенным уменьшением жесткости к свободному концу при помощи свободных отверстий между болтовыми отверстиями или путем применения материала большой деформативности при переменных нагрузках ( такого, как стеклопластик); 2) при сохранении сечения внутреннего элемента полностью, причем обеспечивается максимальная возможность его жесткости и 3) при градации болтов, как показано на рис. 10.11, d, с наибольшими стальными болтами вблизи свободного конца и наименьшими болтами из легкого сплава вблизи нагруженного конца. Однако размер болтов оказывает другие влияния на прочность соединений, что указано в разд. [1]

Фланцевое соединение. [2]

Болтовую нагрузку в условиях монтажа ( до подачи внутреннего давления) рассчитывают следующим образом. [3]

Определяются болтовые нагрузки в условиях монтажа и эксплуатации. [4]

Величина коэффициента Л. [5]

Величину болтовой нагрузки определяют из условий обеспечения минимально допустимого удельного давления на прокладку при работе, когда давление на прокладку должно быть в 1 25 раза больше давления в сосуде. [6]

Характер изменения болтовой нагрузки при подаче внутреннего давления зависит от того, является ли величина у положительной или отрицательной. [7]

Сначала определяют болтовую нагрузку или полное осевое усилие, которое складывается из равнодействующей сил внутреннего давления и усилия, необходимого для деформации прокладки. Затем рассчитывают на прочность крепежные детали и сам фланец. Расчету, как правило, предшествует конструктивная проработка, при которой предварительно определяют диаметр болтовой окружности, размеры прокладки и основные размеры самого фланца. Таким образом, расчет фланцев является, как правило, поверочным. Ниже приведена методика, изложенная в ОСТ 26 - 3.73 - 78 и предназначенная для расчета приварных и свободных фланцев, крышек и царг стальных аппаратов диаметром не менее 400 мм. [8]

Во всех методах болтовая нагрузка в рабочих условиях является суммой двух составляющих: равнодействующей внутреннего давления и реакции прокладки. Величина болтовой нагрузки, согласно американскому, немецкому ( ФРГ) и чехословацкому методам, принимается большей из двух величин, определенных для условий предварительного смятия прокладки и для обеспечения плотности соединения в рабочих условиях. Эта величина не зависит от температуры. При ее определении не учитывают изменение болтовой нагрузки при подаче внутреннего давления. [9]

Схема приложения сил ( fi - болтовая нагрузка. Но-ре-акция прокладки. HD и НТ-равнодействующая внутреннего давления. [10]

Действие изгибающего момента от болтовой нагрузки заменено действием эквивалентных сил, равномерно распределенных по наружному и внутреннему контурам тарелки. [11]

Силу затяжки соединения - болтовую нагрузку - находят в зависимости от силы давления среды QQ - P ftDcn / 4 и силы реакции прокладки, необходимой для надежной герметизации Rn 2nDcn be т P. Здесь т - коэффициент герметизации, значение которого меняется от 0 5 - для мягкой резины до 6 5 - для нержавеющей стали. Кроме этих сил на фланец может воздействовать значительное усилие Qt от разницы температурных деформаций элементов соединения. [12]

В английском методе при определении болтовой нагрузки учитывают возможность ее уменьшения при подаче в аппарат среды под давлением. Это делают, вводя коэффициент А1 к допускаемому напряжению для материала болтов при нормальной температуре. [13]

Разрез фланца. [14]

Макс и Q6 мин определяются как болтовая нагрузка от рабочего давления и на затяжку. [15]

Страницы: 1 2 3