Мелкий надрез

Cтраница 2

Риски, мелкие надрезы, получающиеся на поверхностях деталей при механической обработке, вызывают концентрацию напряжений, появление мелких трещин и поломку детали. [17]

На рис. 101 показана зависимость разрушающей нагрузки, а также нагрузки, вызывающей общую текучесть толстых образцов с надрезами различной глубины, от температуры. Видно, что образцы с мелкими надрезами обладают пониженными критическими температурами. [18]

Коррозия протекает наиболее активно на дне впадин рельефа при большой шероховатости поверхности, в мелких надрезах и микротрещинах. Затем она интенсивно распространяется по микротрещинам в глубь металла, что приводит к разрушению поверхностного слоя. Снижение шероховатости поверхности замедляет течение процесса коррозии металла. [19]

Поскольку уравнение ( 103) получено в предположении, что F F, то с ростом глубины трещины t точность уравнения ( 103) будет уменьшаться. Принятое допущение об упругом поведении материала в области надреза также является источником ошибок, особенно при мелких надрезах и больших напряжениях. Однако в области глубин надрезов, показанных на рис. 77, уравнение ( 103) дает хорошие результаты. [20]

Задача усложняется, если для измерения вязкости разрушения по раскрытию трещины или / - интегралу используют образцы малых размеров. В этом случае разрушению предшествует общая текучесть, и вероятность текучести полного сечения значительно возрастает. Указанные эффекты были изучены в работе [ 121; проводилось сравнение данных, полученных при испытании цилиндрических образцов с глубокими и мелкими надрезами из легированной стали, отпущенной на а0) 2 950 МН / ма. В образцах с глубокими надрезами деформация была стеснена, разрушение начиналось по механизму хрупкого межзеренного разрушения, и величина КРТ была низкой. [21]

Поле линий скольжения AC, AD, BE к ВРпри общей текучести образца с центральной трещиной длиной 2а в условиях плоской деформации.| Поле линий скольжения при общей текучести образца с надрезом ( 0 в 141 4 в условиях плоского напряженного состояния. А В - линия разрыва нормальных компонент скоростей. [22]

Похожие значения получены для L и аи ( max) при растяжении в условиях плоского напряженного состояния. Так как коэффициент стеснения фактически равен единице, то при плоском напряженном состоянии идентичные поля линий скольжения должны появляться для глубоких и мелких надрезов. [23]

Поле линий скольжения AC, AD, BE и BF при общей текучести образца с центральной трещиной длиной 2а в условиях плоской деформации.| Поле линий скольжения при общей текучести образца с надрезом ( 0 6 141 4 в условиях плоского напряженного состояния. А В - линия разрыва нормальных компонент скоростей. [24]

При плоском напряженном состоянии стеснение течения проявляется только в процессе текучести при одноосном напряжении. Похожие значения получены для L и Оц ( таХ) при растяжении в условиях плоского напряженного состояния. Так как коэффициент стеснения фактически равен единице, то при плоском напряженном состоянии идентичные поля линий скольжения должны появляться для глубоких и мелких надрезов. [25]

Экспериментально изучалась зависимость статической прочности деталей из твердой стали от концентрации напряжений у надреза, например, в работах Тума, Потака и других исследователей. При использовании этого критерия при выводе расчетных формул для вполне хрупкого материала получается то же выражение для предельного напряжения, которое Гриффите получил из условия баланса энергии. Действительно, коэффициент концентрации напряжения для рассматриваемого материала пропорционален корню квадратному из длины трещины или глубины острого мелкого надреза. [26]

Страницы: 1 2