Cтраница 1
Зависимость Кю от скорости трещины для нитрида кремния при изгибе. Обозначения ( также 15, 16. п 2арс. X скорректированные данные. [1] |
Краевые надрезы в образцах обычно наносились ультразвуковым сверлением, и инициирование разрушения предварительно нагруженных образцов производилось вбиванием стального клина в основание надреза. [2]
Пластина с одним краевым надрезом при одноосном растяжении является очень простой экспериментальной системой. Практически оказалось, что условия на-гружения должны быть такими, чтобы вызывать замедление трещины на ранней стадии ее роста с последующим ускорением после прохождения через хорошо выраженный минимум скорости. В предположении, что импульс напряжений, инициирующий разрушение, затухает за то время, в течение которого скорость трещины снижается до минимального значения, и что нагружающая система достаточно мягкая для того, чтобы предварительная нагрузка поддерживалась на постоянном уровне в течение большей части процесса разрушения, оказалось возможным вычислить динамический коэффициент интенсивности напряжений в вершине трещины по величине предварительных напряжений и длине трещины, соответствующей моменту, когда скорость трещины минимальна. [3]
При малой начальной длине с0 краевого надреза ( с0 С я) в центральной части образца осуществляется простое растяжение со степенью А. [4]
Схема дискретизации образцов с двумя краевыми надрезами, изготавливаемых для малоцикловых усталостных испытаний различных анизотропных сплавов, используемых в турбостроении, показана на рис. 8.25. Для моделирования х / 8 части образца использовалось 26 поверхностных элементов, образованных 93 узлами, с квадратичным изменением на них геометрии и функций. [6]
Кроме того, вычислять энергию раздира на образцах с краевым надрезом правомерно до тех пор, пока длина надреза с0 мала по сравнению с шириной а образца и на большей части образца реализуется однородное растяжение. Это ограничивает возможности наблюдений за ростом надреза, а при значительном прорастании последнего результаты вычислений и эксперимента получаются искаженными. [7]
Безразмерное раскрытие берегов надреза в направлении оси у в случае плоской деформации для задачи о брусе с одним краевым надрезом при чистом изгибе. [8] |
Усредненные значения безразмерного / - интеграла 7 в зависимости от величины нагрузки изображены на рис. 18 для случая, когда угол краевого надреза равен 10, а 0 5, m - 0 05 и выполняются условия плоской деформации. [9]
И наконец, аналогичный опрос был проведен в связи со Второй международной конференцией по численным методам механики разрушения, состоявшейся в июле 1980 г. Рассматривалось несколько задач, в частности компактный образец, образец на трехточечный изгиб, образец с краевым надрезом на растяжение, а также пластина с центральной трещиной, находящейся в условиях медленного роста. По каждой задаче имелись экспериментальные данные, участникам было предложено сравнить результаты численного и натурного экспериментов. [10]
Для сравнения были получены зависимости скорости трещины от ее длины для изгибных образцов из ПММА с использованием сетки сопротивления, предварительно нанесенной на поверхность образца. Образцы из ПММА, содержащие краевые надрезы различной глубины, были испытаны на трехточечный изгиб с различной скоростью нагружения. [12]
Характеристики хрупкого разрушения слоистых углепластиков ( величина KjC выражена в единицах МПа му [ и ] а. [13] |
В табл. 4.9 приведены характеристики хрупкого разрушения слоистых углепластиков различных типов. На рис. 4.8 показаны соответствующие образцы с центральным надрезом или с двумя краевыми надрезами. [14]
В другом исследовании [79] была изучена применимость параметров Т, С и Тс для оценки роста трещины в условиях ползучести. Экспериментальные данные, касающиеся роста трещины в условиях ползучести и полученные на образце из нержавеющей стали 316 с одним краевым надрезом, сравнивались с результатами численного моделирования, оценивалось изменение в процессе роста трещины величины различных параметров. Как показало исследование, результаты склоняются в пользу параметра Т, когда необходимо оценить рост трещины в условиях ползучести, причем на стадии неустановившейся ползучести ( когда не имеет место чисто степенная зависимость), или же когда в дополнение к деформациям ползучести существенную роль играют деформации не зависящей от времени пластичности. [15]