Краевой надрез - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1
В мире все меньше того, что невозможно купить, и все больше того, что невозможно продать. Законы Мерфи (еще...)

Краевой надрез

Cтраница 1


1 Зависимость Кю от скорости трещины для нитрида кремния при изгибе. Обозначения ( также 15, 16. п 2арс. X скорректированные данные. [1]

Краевые надрезы в образцах обычно наносились ультразвуковым сверлением, и инициирование разрушения предварительно нагруженных образцов производилось вбиванием стального клина в основание надреза.  [2]

Пластина с одним краевым надрезом при одноосном растяжении является очень простой экспериментальной системой. Практически оказалось, что условия на-гружения должны быть такими, чтобы вызывать замедление трещины на ранней стадии ее роста с последующим ускорением после прохождения через хорошо выраженный минимум скорости. В предположении, что импульс напряжений, инициирующий разрушение, затухает за то время, в течение которого скорость трещины снижается до минимального значения, и что нагружающая система достаточно мягкая для того, чтобы предварительная нагрузка поддерживалась на постоянном уровне в течение большей части процесса разрушения, оказалось возможным вычислить динамический коэффициент интенсивности напряжений в вершине трещины по величине предварительных напряжений и длине трещины, соответствующей моменту, когда скорость трещины минимальна.  [3]

При малой начальной длине с0 краевого надреза ( с0 С я) в центральной части образца осуществляется простое растяжение со степенью А.  [4]

5 Малоцикловое усталостное испытание образца. Полная толщина образца t дюйма. Нагружение ( 1900 фунт реального образца осуществляется через пальцы, вставляемые в отверстия. Форма исследуемого образца ( с учетом штриховой линии упрощена ( она показана сплошной линией. к поверхностям Л / Г и ВВ прикладывались касательные нагрузки. Все размеры указаны в дюймах. [5]

Схема дискретизации образцов с двумя краевыми надрезами, изготавливаемых для малоцикловых усталостных испытаний различных анизотропных сплавов, используемых в турбостроении, показана на рис. 8.25. Для моделирования х / 8 части образца использовалось 26 поверхностных элементов, образованных 93 узлами, с квадратичным изменением на них геометрии и функций.  [6]

Кроме того, вычислять энергию раздира на образцах с краевым надрезом правомерно до тех пор, пока длина надреза с0 мала по сравнению с шириной а образца и на большей части образца реализуется однородное растяжение. Это ограничивает возможности наблюдений за ростом надреза, а при значительном прорастании последнего результаты вычислений и эксперимента получаются искаженными.  [7]

8 Безразмерное раскрытие берегов надреза в направлении оси у в случае плоской деформации для задачи о брусе с одним краевым надрезом при чистом изгибе. [8]

Усредненные значения безразмерного / - интеграла 7 в зависимости от величины нагрузки изображены на рис. 18 для случая, когда угол краевого надреза равен 10, а 0 5, m - 0 05 и выполняются условия плоской деформации.  [9]

И наконец, аналогичный опрос был проведен в связи со Второй международной конференцией по численным методам механики разрушения, состоявшейся в июле 1980 г. Рассматривалось несколько задач, в частности компактный образец, образец на трехточечный изгиб, образец с краевым надрезом на растяжение, а также пластина с центральной трещиной, находящейся в условиях медленного роста. По каждой задаче имелись экспериментальные данные, участникам было предложено сравнить результаты численного и натурного экспериментов.  [10]

11 Зависимость эмпирического коэффициента А от начального выходного напряжения для надрезанных изгибных образцов. глубина надреза 4 мм. Коэффициент А позволяет измерить динамическое выходное напряжение [ ( мВ / ( м / с / мм ]. [11]

Для сравнения были получены зависимости скорости трещины от ее длины для изгибных образцов из ПММА с использованием сетки сопротивления, предварительно нанесенной на поверхность образца. Образцы из ПММА, содержащие краевые надрезы различной глубины, были испытаны на трехточечный изгиб с различной скоростью нагружения.  [12]

13 Характеристики хрупкого разрушения слоистых углепластиков ( величина KjC выражена в единицах МПа му [ и ] а. [13]

В табл. 4.9 приведены характеристики хрупкого разрушения слоистых углепластиков различных типов. На рис. 4.8 показаны соответствующие образцы с центральным надрезом или с двумя краевыми надрезами.  [14]

В другом исследовании [79] была изучена применимость параметров Т, С и Тс для оценки роста трещины в условиях ползучести. Экспериментальные данные, касающиеся роста трещины в условиях ползучести и полученные на образце из нержавеющей стали 316 с одним краевым надрезом, сравнивались с результатами численного моделирования, оценивалось изменение в процессе роста трещины величины различных параметров. Как показало исследование, результаты склоняются в пользу параметра Т, когда необходимо оценить рост трещины в условиях ползучести, причем на стадии неустановившейся ползучести ( когда не имеет место чисто степенная зависимость), или же когда в дополнение к деформациям ползучести существенную роль играют деформации не зависящей от времени пластичности.  [15]



Страницы:      1