Cтраница 1
Диаметр зерна катализатора в качестве определяющего размера можно применить только тогда, когда микроструктура катализатора не влияет на активность зерен разных размеров. В противном случае необходимо пр и-нять во внимание характерный диаметр пор. [1]
Диаметр зерна катализатора в качестве определяющего размера можно применить только тогда, когда микроструктура катализатора не влияет на активность зерен разных размеров. В противном случае необходимо пр и-нять во внимание характерный диаметр пор, однако этот случай здесь рассматриваться не будет. [2]
Для выяснения возможности диффузионных искажений была исследована зависимость степени превращения от диаметра зерна катализатора. Выло установлено, что степень превращения весьма мало меняется с изменением диаметра при значениях диаметра до 1 мм; таким образом, полученные данные на зернах размером 0 9 мм можно было отнести к истинной кинетике реакции. [3]
Как видно из таблицы, при масштабном переходе для случая постоянной активности диаметр зерен катализатора быстро возрастает. [4]
В однорядном реакторе идеального вытеснения [3] в трубку, диаметр которой лишь ненамного превышает диаметр зерен катализатора, помещают ряд зерен катализатора, чередуя их с разбавляющими цилиндрическими таблетками из инертного материала. Проходя в зазоре между разбавляющей таблеткой и стенкой трубки, газ принимает температуру стенки, этим обеспечивается изотермичность наружной поверхности катализатора. Так как ширина зазора мала, а следовательно, скорость газа в зазоре велика, то это предотвращает продольную диффузию. Поскольку при прохождении газом зернистого материала длина пути перемешивания по порядку величины совпадает с диаметром зерна, то отдельное зерно катализатора функционирует в условиях, приближающихся к режиму идеального перемешивания. Эта аргументация, по мнению авторов метода, позволяет им моделировать однорядный реактор системой последовательно соединенных одинаковых по объему перемешивания реакторов. [5]
Из приведенных уравнений следует, что массовая скорость меняется пропорционально квадрату радиуса трубы R, а диаметр зерна катализатора должен меняться слабо. С другой стороны, ни ke, ни / г7 не остаются постоянными: k меняется, по меньшей мере, пропорционально кубу радиуса, a k - ( - пропорционально R. В этом случае падение давления и теплоперенос не влияют на скорость реакции при масштабном переходе и поэтому можно создать хорошую модель, пригодную при произвольном масштабе. [6]
Исследуя, в частности, уравнение типа ( 111 - 37), он получил рекомендации по выбору диаметра зерен катализатора и их формы для неподвижного и псевдоожиженного слоев. [7]
Следует учесть влияние размера частиц катализатора на габариты ( диаметр) аппарата и его гидравлическое сопротивление: с ростом диаметра зерен катализатора возрастает и скорость псевдоожижения. Диаметр аппарата при этом уменьшается, а гидравлическое сопротивление увеличивается. Решающее влияние в данном случае играют экономические факторы. [8]
В типовых контактных реакторах оба указанных сопротивления теплопереносу будут одинакового порядка, а скорость превращения, как правило, зависит от диаметра зерна катализатора. [9]
В типовых контактных реакторах оба указанных сопротивления теплопереносу будут одинакового порядка, а скорость превращения, как правило, зависит от диаметра зерна катализатора. [10]
Исследование кинетики изотермических процессов, не осложненных внешней диффузией, в простейших интегральных реакторах, видимо, не связано со значительными ошибками, если диаметр зерен катализатора не превышает l / 2o - Vuo диаметра трубки, а длина слоя и скорость потока таковы, что исключено заметное влияние продольного перемешивания. Практически приходится, однако, брать - диаметр зерна равным примерно Ve-Vs диаметра трубки. Независимость хода процесса от внешнедиффузионных и гидродинамических факторов может быть проконтролирована сравнением результатов, полученных при одинаковых временах контакта, но с различными линейными скоростями потока газа. [11]
Здесь важно дополнить эту модель зависимостями параметра гидродинамического сопротивления А, и параметра теплопередачи Вт от скорости газовой смеси, диаметра трубки реактора и диаметра зерна катализатора. [12]
Для выявления влияния разных факторов на ход реакции удобно проанализировать протекание процесса, приняв за абсциссу либо /, либо I / da, где d3 - диаметр зерна катализатора. Заметим, что L можно трактовать либо как масштаб глубины проникновения реагента в зерно, либо как некоторую меру соотношения скоростей диффузии и реакции - см. уравнение (18.13): малое L означает малое значение D3 по сравнению с k3 - медленную диффузию при быстрой реакции; большое L - быструю диффузию. [13]
Чем объясняется снижение энергии активации одной и той же реакции в следующих случаях: а) с 83 80 до 12 57 кДж / моль при росте температуры; б) с 83 80 до 50 28 кДж / моль с последующим повышением до 83 80 кДж / моль при постепенном уменьшении диаметра пор катализатора; в) с 83 80 до 50 28 кДж / моль при увеличении диаметра зерна катализатора и прочих равных условиях. [14]
Чем объясняется снижение энергии активации одной и той же реакции в следующих случаях: а) с 83 8 до 12 57 кДж / моль ( с 20 до 3 ккал / моль) при росте температуры; б) с 83 8 до 50 28 кДж / моль ( 12 ккал / моль) с последующим повышением до 83 8 кДж / моль при постепенном уменьшении диаметра пор катализатора; в) с 83 8 до 50 28 кДж / моль при увеличении диаметра зерна катализатора и прочих равных условиях. [15]