Cтраница 3
Помещения багерных насосов и гидроаппаратов должны быть оборудованы дренажем с приямком и автоматически включающимися дренажными насосами. При наличии сернистых выделений из пульпы эти помещения должны вентилироваться. Во избежание затопления электродвигателей перед багерными насосными должны быть установлены плотные отключающие устройства. [31]
Отметим только, что сплавы, составы которых лежат вблизи прямой Мо-MeivC или Мо-MeivN соответствующей тройной диаграммы состояния, являются перспективными с точки зрения жаропрочности. Структура этих сплавов характеризуется наличием выделений тугоплавких карбидных или нитридных фаз, образующихся либо в процессе распада пересыщенного а-твердого раствора, проходящего при охлаждении с температур однофазного состояния, либо при кристаллизации эвтектики. [32]
Таким образом, при условии, что известны свойства отдельных фаз, кривая о - Т оказывается достаточной для полного количественного анализа двухфазного сплава. Если исследуемая система, характеризующаяся наличием дисперсных выделений, содержит одну ферромагнитную и одну немагнитную фазу, количественный анализ также возможен. В этом случае кривая а - Т выглядит, как на фиг. [33]
Перлитный чугун, содержащий повышенное количество фосфора ( 0 3 - 0 5 %), ислольуют для поршневых колец. Высокая износостойкость колец обеспечивается металлической основой состоящей из тонкого перлита и равномерно распределенной фосфидной эвтектики при наличии изолированных выделений пластинчатого графита. [34]
Перлитный чугун, содержащий повышенное количество фосфора ( 0 3 - 0 5 %), используют для изготовления поршневых колец. Высокая износостойкость колец обеспечивается металлической основой, состоящей из тонкого перлита и равномерно распределенной фосфиднои эвтектики при наличии изолированных выделений пластинчатого графита. [35]
Перлитный чугун, содержащий повышенное количество фосфора ( 0 3 - 0 5 %), используют для изготовления поршневых колец. Высокая износостойкость колец обеспечивается металлической основой, состоящей из тонкого перлита и равномерно распределенной фосфидной эвтектики при наличии изолированных выделений пластинчатого графита. [36]
Перлитный чугун, содержащий повышенное количество фосфора ( 0 3 - 0 5 %), применяют для поршневых колец. Высокая износостойкость колец обеспечивается металлической основой, состоящей из тонкого перлита и равномерно распределенной фосфидной эвтектики при наличии изолированных выделений пластинчатого графита. [37]
Перлитным чугун, содержащий повышенное количество фосфора ( 0 3 - 0 5 0), используют для изготовления поршневых колеи. Высокая износостойкость колец обеспечивается металлической основой, состоящей из топкого перлита и равномерно распределенном фосфидной эвтектики при наличии изолированных выделений пластинчатого графита. [38]
Так, прочность расслаивающегося молибденового листа в направлении, перпендикулярном плоскости прокатки, составляет 2 - 7 кгс1ммг, в то время как в продольном направлении она на порядок выше. Склонность материала к расслоению определяется неравноос-ностыо зерен, дислокационной ячеистой структурой, строчечным расположением включений, возникновением внутренних микро - и макронапряжений, а также наличием грубых выделений вторых фаз по границам зерен и сегрегации примесей внедрения, снижающих межзеренную прочность. Наиболее ярко она выражена в металлах с объемиоцентрированной кубической решеткой, к-рым свойственно пнтеркристаллитное разрушение. [39]
Таким образом, при условии, что известны свойства отдельных фаз, кривая о - Т оказывается достаточной для полного количественного анализа двухфазного сплава. Присутствие третьей немагнитной фазы, естественно, не может быть замечено по такой кривой, однако, если дополнить весовые количества фаз 1 и 2 ( пропорциональные oi и о-2) Д полного количества сплава, можно получить уравнение для определения состава и количества любой третьей присутствующей фазы. Если исследуемая система, характеризующаяся наличием дисперсных выделений, содержит одну ферромагнитную и одну немагнитную фазу, количественный анализ также возможен. В этом случае кривая а - Т выглядит, как на фиг. [40]
Некоторые аустенитные стали в агрессивных средах также чувствительны к межкри-сталлитной коррозии, связанной с выделением карбидов ( классический случай разрушения сварных соединений см. раздел 1.3), но, хотя этот вид коррозии и ускоряется под действием напряжений, его, как правило, не рассматривают как истинное коррозионное растрескивание. Однако аустенитные стали и высоколегированные никелевые сплавы могут подвергаться межкристаллнтному растрескиванию в политионовых кислотах, а высоколегированные никелевые сплавы растрескиваются и в воде при высоких температурах. Как полагают в обоих этих случаях, наличие выделений по границам зерен или сегрегации компонентов сплава обусловливают коррозионное растрескивание указанных сплавов. [41]
Горение твердых веществ основывается на тех же закономерностях, что и жидких и газообразных, однако воспламенение твердых веществ происходит при воздействии более мощного источника воспламенения в течение большего промежутка времени. При этом процесс окисления начинается в твердой фазе с воспламенением участка, нагретого до температуры самовоспламенения. Характерной чертой горения твердых веществ является их тление с переходом в пламенное горение при более высоких температурах нагрева и наличии выделения паров и газов. [42]
При температуре 4 К СРТУ в сплаве Inconel 718 после холодной деформации, закалки от 1255 К и двухступенчатого старения незначительно увеличивается по сравнению с материалом после исходной термообработки, чему соответствует небольшое понижение вязкости разрушения. У материала, не подвергавшегося закалке после холодной деформации, СРТУ несколько уменьшается как при 297, так и при 4 К - Самые высокие значения вязкости разрушения и пластичности из всех исследованных вариантов имеет материал, закаленный от 1339 К после холодной деформации и состаренный по двухступенчатому режиму; у этого материала также наилучшие свойства с точки зрения СРТУ. В ранее опубликованной работе Коссовски [22] установлено, что характеристики разрушения сплава Inconel X750, обработанного по различным вариантам сочетаний технологии и термообработки, также значительно снижаются при наличии выделений карбидов по границам зерен. [43]
При одинаковом механизме а - у превращения в состаренных и несостаренных сплавах Fe-Ni-Ti имеется существенное различие в кинетике превращения. Причины этого заложены в различном состоянии субструктуры мартенсита состаренных и несостаренных сплавов. Дисперсные частицы у - фазы, выделившиеся в процессе предварительного старения аусте-нита, наследуются образующимся мартенситом при у - а превращении, в то время как в мартенсите несостаренных сплавов они отсутствуют. Наличие выделений у - фазы в мартенсите уменьшает содержание N1 и Ti в - твердом растворе, вследствие чего температура Ан предварительно состаренных сплавов находится выше Ан несостаренных сплавов. [44]
Поверхность или приповерхностные слои границ зерен являются главным местом сосредоточения различного рода неоднородностей в строении металлов и сплавов. Концентрация выделений может быть ничтожно малой, так что поверхность разрушения не содержит никаких признаков гетерогенности, связанной с присутствием охрупчивающих примесей. Помимо того возможно разупрочнение приграничных объемов металла за счет выгорания основных элементов, например при наличии в материале поверхностных повреждений в виде прижогов. Возникающая межзеренная трещина характеризуется таким же состоянием поверхности границ в изломе ( рис. 2.4), как и при малой концентрации охрупчивающих примесей. Механизм образования межзеренных трещин при наличии примесных выделений или, напротив, при выгорании основных элементов может быть следствием замедленного хрупкого разрушения [33, 34], а также может быть результатом кратковременной перегрузки материала и хрупким надрывом по приграничным зонам с пониженной вязкостью разрушения. [45]