Жесткость - пояс
Cтраница 1
Жесткость пояса диаметром 10 - 30 м, собранного из листов толщиной 4 - 8 мм, при высоте пояса 1400 - 1450 мм невелика. Поэтому при наложении вертикальных швов периметр верхней кромки может не сохранить форму окружности, - - форма эта будет искажена. Чтобы предупредить эту деформацию, необходимо до начала сварки придать верхней кромке дополнительную жесткость. [1]
При нулевой жесткости пояса расчетная схема раскоса может быть представлена в виде консоли, теряющей устойчивость в направлении оси, параллельной полке. Наложив на конце консоли фиктивные связи, препятствующие смещению и повороту относительно оси изгиба, получим основную систему. [2]
Для повышения жесткости поясов опор ВЛ целесообразно использование гнутых профилей с вылетом полок порядка 20 - 30 толщин. При отбортованном профиле постановка планок практически может полностью исключить закручивание сечения стержня. [3]
 |
Примеры типовых резервуаров. [4] |
С целью повысить жесткость тонкостенных поясов в верхней малонагруженной части резервуаров предусматривают зиги, направленные по кольцу и позволяющие использовать листы толщиной 3 мм. [5]
Так как в опорах линий электропередачи жесткость поясов невелика, характер смещения узлов в натурных конструкциях немногим отличается от деформирования рассматриваемых схем с идеальными шарнирными узлами. [6]
Как и следовало ожидать, с возрастанием жесткости пояса коэффициент приведения длины раскоса уменьшается. Однако степень этого снижения не столь существенна. [7]
Такое высокое значение критической нагрузки объясняется, с одной стороны, наличием колец жесткости ниже десятого пояса, а с другой - наличием сверху кармана, сплошное днище которого создает большую пространственную жесткость. [8]
Как видно из графика, по мере увеличения гибкости, а следовательно уменьшения Qcr / Q и жесткости пояса, прогиб балки возрастает. [9]
Поскольку при потере устойчивости точки перегиба упругой линии ветви образуются в середине длины панели ( рис. 5 - 4 в), будем при оценке жесткости пояса рассматривать консольную схему сжатого стержня длиной, равной половине панели. [10]
Поскольку при потере устойчивости точки перегиба упругой линии ветви образуются в середине длины панели ( см. рис. 4 - 7 0), будем при оценке жесткости пояса рассматривать консольную схему сжатого стержня длиной, равной половине панели. [11]
Однако последующие эксперименты, а также теоретические исследования, проводимые в институте Энер-госетьпроект Е. М. Бухариным, показывают, что на распределение усилий оказывает влияние схема конструкции ( в частности, места расположения распорок и соотношение длин панелей пояса, а также соотношение жесткостей пояса и решетки) и тип сборного фундамента. Наряду с перераспределением усилий, указанные факторы приводят к появлению значительных изгибающих моментов в элементах опоры, особенно в поясах. [12]
Резервуары большого диаметра могут проектироваться с составными стенками в цилиндрической части, соединенными из двух и более тонких листов. Для повышения жесткости тонкостенных поясов в верхней малонагружешюй части резервуаров предусматриваются знгп, направленные по кольцу и позволяющие использовать листы толщиной 3 мм. [13]
Деформации поясов определяют также различным образом. Обычно считают, что жесткость поясов не меняется при переходе через простенок. При расчете кузова тепловоза также считали, что жесткость поясов на рассматриваемом участке очень большая. [14]
Как и следовало ожидать, верхние кривые показывают несколько большую величину критических напряжений, чем нижние. Сопоставив пунктирные и сплошные кривые, можно убедиться в том, что с увеличением жесткости пояса критические напряжения, хотя и возрастают, но не столь значительно. Это объясняется тем, что в перекрестной решетке с увеличением / пА р возрастает степень защемленйости лишь одного крайнего конца раскоса, тогда как жесткость среднего узла остается неизменной. [15]
Страницы: 1 2