Cтраница 3
Кривые циклического упрочнения ( о и параметра энергии Баушин-гера РЕ ( б в зависимости от накопленной пластической деформации для нано-структурной Си после ИПД и после отжига. [31] |
Отличие в амплитудах напряжения течения при насыщении для различных образцов указывают на формирование разных дислокационных структур и различные механизмы упрочнения. [32]
Исходя из значений напряжения течения, для определения / при комнатной температуре достаточна толщина образца 13 мм, а при низких температурах могут быть использованы образцы толщиной 13 мм. [33]
Кривые циклического упрочнения ( а и параметра энергии Баушин-гера 0Е ( б в зависимости от накопленной пластической деформации для нано-структурной Си после ИПД и после отжига. [34] |
Отличие в амплитудах напряжения течения при насыщении для различных образцов указывают на формирование разных дислокационных структур и различные механизмы упрочнения. [35]
Кривые деформации для образцов цинка, алюминия и цинк-алюминиевого слоистого материала, испытанных при - 196 С ( с разрешения ASTM. [36] |
Увеличение предела текучести или напряжения течения, наблюдаемое при более высоком значении ориентационного фактора, приводит к росту напряжения, способствующего зарождению и распространению разрушения. [37]
Каждому значению РЗ отвечает напряжение течения т5, зависящее от истории нагружения. [38]
Сопротивление деформации ( или напряжение течения) является важной механической характеристикой деформируемого металла, так как оно определяет во многом энергосиловые и кинематические параметры всего процесса. Энергосиловые параметры процесса практически линейно зависят от величины сопротивления деформации. [39]
Теория упрочнения позволяет определить напряжение течения ( сопротивление деформации) как функцию деформации, скорости деформации и истории развития деформаций во времени. Однако при развитых деформациях, характерных для процессов обработки давлением, учет развития напряжений и деформаций во времени затруднен, что заставляет отказаться от использования этой теории при расчетах процессов обработки металлов давлением. [40]
Кроме того, снижение напряжения течения а в тек-стурованном материале столь заметно, что даже может перекрыть влияние размера зерна. Так, в прокатанном сплаве с размером зерна dl мкм величина а оказывается меньше, чем в закаленном ( нетекстурованном) сплаве с d0 5 мкм. [41]
Нормальное влияние скорости деформации на напряжения течения выражается в увеличении последних с повышением скорости деформации. Аномальное влияние скорости деформации на сопротивление деформированию выражается в том, что у некоторых металлов и сплавов в определенной области температур с увеличением скорости деформации напряжения течения не увеличиваются, а уменьшаются. [42]
Температурная зависимость напряжения течения ( сопротивления деформации при е - 0 4 для таллия при скорости деформации Е, с 1. [43] |
Аналогичный закон изменения получен для напряжения течения, контролируемого движением тер-мически-активируемых парных перегибов. Температурная зависимость напряжения течения, контролируемого пересечением леса дислокаций ( см. рис. 131), также подтверждает приемлемость экспоненциальной зависимости сопротивления деформации от температуры. [44]
Было показано [11] что значение напряжения течения на любой стадии деформации снижается после полировки поверхности. [45]