Напряженность - род - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1
Если женщина говорит “нет” – значит, она просто хочет поговорить! Законы Мерфи (еще...)

Напряженность - род

Cтраница 1


Напряженность I рода характеризуется знаком, величиной.  [1]

2 Влияние методов снятия напряжений и способов сварки на коррозионное разрушение сварных соединений стали СтЗсп в кипящем растворе нитратов 45 % Ca ( NO3h 35 % NH4NO3. Ручная на проход ( 1а, обратно-ступенчатым способом ( 16. в СОг на проход ( 2а и обратно-ступенчатым способом ( 26. под флюсом на проход ( За и то же. с порошкообразным присадочным материалом ( 36. прокатка шва ( 4а и околошовной зоны ( 46. высокоскоростное деформирование с одной ( 5а и двух сторон ( 56. отпуск при 600 С, 1 ч ( 6. [2]

Способы, связанные с пластической деформацией, снижая напряженность I рода, как правило, усиливают напряженность II рода, уменьшают пластические свойства материала, что может сказаться на склонности к растрескиванию.  [3]

4 Влияние методов снятия напряжений и способов сварки на коррозионное разрушение сварных соединений стали СтЗсп в кипящем растворе нитратов 45 % Ca ( NO3h 35 % NH4NO3. Ручная на проход ( 1а, обратно-ступенчатым способом ( 16. в СОг на проход ( 2а и обратно-ступенчатым способом ( 26. под флюсом на проход ( За и то же. с порошкообразным присадочным материалом ( 36. прокатка шва ( 4а и околошовной зоны ( 46. высокоскоростное деформирование с одной ( 5а и двух сторон ( 56. отпуск при 600 С, 1 ч ( 6. [4]

Способы, связанные с пластической деформацией, снижая напряженность I рода, как правило, усиливают напряженность II рода, уменьшают пластические свойства материала, что может сказаться на склонности к растрескиванию.  [5]

При полиморфном превращении ач р на стадии охлаждения в шве и околошовной зоне возникает крупноигольчатая структура мартенситного типа с высоким уровнем напряженности II рода и дефектами кристаллической решетки. Наличие такой структуры в силу явления восходящей диффузии, вызванной градиентом напряженности II рода и облегчением диффузии из-за дефектов решетки, интенсифицирует процесс наводороживания металла сварного соединения по сравнению с основным. Аналогично влияние мартенситной структуры на наводороживание сталей. Наряду с этим вследствие градиента собственных напряжений I рода возможен дополнительный направленный диффузионный поток водорода от основного металла к сварному соединению и в пределах сварного соединения от менее напряженных зон к более напряженным.  [6]

7 Влияние диаметра круговых швов на величину остаточных сварочных напряжений ( 7ОСТ пластических деформаций е и на время до коррозионного растрескивания t. сталь 12Х18Н10Т. 63 мм. 42 % - ный раствор. [7]

С на расстоянии 2 - 6 мм от линии сплавления, что соответствует пику максимальных радиальных пластических деформаций удлинения, плотности дислокаций и напряженности II рода. По-видимому, повышенная плотность дислокаций в околошовной зоне приводит к повышенной восприимчивости этой зоны к растрескиванию вследствие повышенной микрохимической и структурной неоднородности и концентрации напряженности II рода. Релаксация напряжений ац и сток потенциальной энергии Wn происходят в этой зоне через образующиеся коррозионные микротрещины. Таким образом, основным фактором, инициирующим растрескивание и определяющим зону растрескивания для сварных соединений стали 12Х18Н10Т, является величина и распределение остаточных пластических деформаций. При практически постоянной пластической деформации в зоне разрушения, но при разном уровне растягивающих упругих деформаций в месте концентрации пластической деформации, время до растрескивания при изменении диаметра шва оказывается различным.  [8]

Пластические деформации, неизбежно возникающие при механической обработке поверхности, обусловливают следующие процессы, вызывающие снижение стойкости против коррозионных разрушений: а) возникновение при деформации коррози-онно-активных путей вследствие появления анодных фаз, дефектов решетки, микро - и макронарушений поверхности и структуры, сопровождающихся увеличением и концентрацией напряженности II рода; б) возникновение собственных растягивающих напряжений I рода при неравномерной пластической деформации.  [9]

При полиморфном превращении ач р на стадии охлаждения в шве и околошовной зоне возникает крупноигольчатая структура мартенситного типа с высоким уровнем напряженности II рода и дефектами кристаллической решетки. Наличие такой структуры в силу явления восходящей диффузии, вызванной градиентом напряженности II рода и облегчением диффузии из-за дефектов решетки, интенсифицирует процесс наводороживания металла сварного соединения по сравнению с основным. Аналогично влияние мартенситной структуры на наводороживание сталей. Наряду с этим вследствие градиента собственных напряжений I рода возможен дополнительный направленный диффузионный поток водорода от основного металла к сварному соединению и в пределах сварного соединения от менее напряженных зон к более напряженным.  [10]

Деформирование сварных соединений применяется как способ улучшения их качества, уменьшения коробления и снятия остаточных сварочных деформаций. Последнее представляет наибольший интерес для повышения стойкости сварных соединений против коррозионного растрескивания, так как роль напряженности I рода является одним из главных условий растрескивания.  [11]

Коррозионное растрескивание низкоуглеродистых сталей в щелочах и нитратах происходит, по-видимому, по коррозионно-механосорбционному ( кмс) механизму межкристаллитного типа. Вследствие электрохимической гетерогенности поверхности и повышенной активности приграничных зон, связанной с концентрацией примесных атомов, концентрацией напряженности II рода, и ослаблением защитной пленки - локализованной на границе процесс электрохимической коррозии вызывает появление микрокоррозионного поражения, являющегося начальным концентратором упругопластических деформаций, который перерастает в трещину в результате совместного и сопряженного действия электрохимической коррозии и растягивающих напряжений I рода. Ад-сорбцирующиеся в вершине трещины ионы, а также термопластические явления облегчают развитие трещины. В результате совместного и сопряженного действия коррозионного ( к), механического ( м) и сорбционного ( с) факторов, интенсифицированных высокой температурой, происходит развитие трещины и разрушение конструкции.  [12]

С на расстоянии 2 - 6 мм от линии сплавления, что соответствует пику максимальных радиальных пластических деформаций удлинения, плотности дислокаций и напряженности II рода. По-видимому, повышенная плотность дислокаций в околошовной зоне приводит к повышенной восприимчивости этой зоны к растрескиванию вследствие повышенной микрохимической и структурной неоднородности и концентрации напряженности II рода. Релаксация напряжений ац и сток потенциальной энергии Wn происходят в этой зоне через образующиеся коррозионные микротрещины. Таким образом, основным фактором, инициирующим растрескивание и определяющим зону растрескивания для сварных соединений стали 12Х18Н10Т, является величина и распределение остаточных пластических деформаций. При практически постоянной пластической деформации в зоне разрушения, но при разном уровне растягивающих упругих деформаций в месте концентрации пластической деформации, время до растрескивания при изменении диаметра шва оказывается различным.  [13]

Время коррозионного растрескивания уменьшается по мере увеличения температуры по закону, близкому к экспоненциальному [46, 47], ntA B / T, где Т - абсолютная температура; А и В - постоянные, зависящие от конкретных условий. Во-первых, увеличение температуры интенсифицирует химические, электрохимические и сорбционные процессы; во-вторых - интенсифицирует протекание пластических деформаций в вершине трещины; в-третьих - повышает напряженность I рода.  [14]

При различных деформационно-силовых схемах и степени деформации факторы, повышающие и понижающие стойкость против корозионного растрескивания, проявляются в разной степени. Как правило, при сжимающей активно-деформирующей силе факторы, повышающие стойкость, в первую очередь изменяющие напряженное состояние ( уменьшение растягивающих и создание сжимающих компонентов напряжений), преобладают над факторами, понижающими стойкость. При этом надо иметь в виду, что при всех деформационно-силовых схемах снятия собственных напряжений, особенно при использовании в качестве активно-деформирующей силы растяжения, наряду с улучшением напряженности I рода, возможно ухудшение напряженности II рода.  [15]



Страницы:      1    2