Нелинейность - сопротивление
Cтраница 3
Трубки, соединяющие сужающее устройство с дифманометром, также могут явиться источником весьма значительных погрешностей при измерении среднего расхода пульсирующих потоков вследствие ряда причин: неравенства сопротивлений обеих трубок, наличия сопротивлений, обладающих детектирующими свойствами, нелинейности сопротивлений и, наконец, акустических явлений в трубках. [31]
В практических применениях импульсных трансформаторов сопротивление нагрузки редко бывает линейным, так как нагрузкой обычно является какой-либо генераторный прибор СВЧ, сеточная цепь модуляторной лампы, искровой промежуток, вольт-амперные характеристики которых существенно нелинейны. Нелинейность сопротивления нагрузки влияет на процессы формирования фронта и установления колебаний в генераторном приборе. Происходящее при этом изменение удлинения фронта импульса должно учитываться при проектировании импульсного трансформатора, так как в некоторых случаях оно оказывается значительным. В соответствии с этим представляется важным рассмотрение, процесса формирования фронта импульса во вторичной цепи импульсного трансформатора и при нелинейном сопротивлении нагрузки. [32]
Тогда нелинейность сопротивления Rm практически можно не учитывать, так как свойства входной цепи определяются сопротивлением Л к. Если оно является линейным, то при синусоидальной ЭДС источника колебаний ток / вх также будет синусоидальным. [33]
На рис. 4.35, в изображена зависимость тока в нагрузке от напряжения управления иу. Вследствие нелинейности сопротивления перехода эмиттер-база зависимость тока в нагрузке гн от управляющего напряжения у имеет нелинейный характер. В транзисторе р-п - р увеличение коллекторного тока происходит при увеличении отрицательного потенциала базы транзистора относительно эмиттера. [34]
Например, нелинейность сопротивления ключа при открытом состоянии и зависимость его от температуры можно ослабить подключением последовательно с ключом резистора, сопротивление которого значительно больше сопротивления ключа. Сопротивление полевых транзисторов в открытом состоянии обычно колеблется от 50 до 200 Ом. Включение резистора сопротивлением 2 - 5 кОм последовательно с транзистором практически исключает погрешность, вызванную нелинейностью и зависимостью сопротивления ключа от температуры. [35]
Переносный прибор ИПЗ-2Т ( рис. 40) предназначен для испытания петли фаза-нуль в сетях 380 / 220 В с заземленной нейтралью методом, непосредственного измерения в петле токов, близких к действенным значениям тока КЗ. При пользовании данным прибором практически исключается погрешность измерения, вызнанная нелинейностью сопротивления петли фаза - нуль. [36]
 |
Вольт-амперная характеристика и условное графическое изображение варистора.| Характеристики терморезистора. [37] |
Полупроводниковые резисторы, обладающие нелинейными свойствами, называются вариаторами. Основным материалом для варисторов служит порошок карбида кремния ( SiC) с каким-либо связующим веществом. Нелинейность сопротивления объясняется главным образом нагревом микроконтактов между зернами карбида кремния. Внешне варисторы оформляются в виде стержней или дисков. На рис. 8 - 13 показаны вольт-амперная характеристика варистора и его изображение на схемах. [38]
Наиболее перспективным является применение для расчетов коммутации цифровых вычислительных машин. Точность решения зависит от того, как полно представлена физическая сторона процесса в алгоритме решения. ЭЦВМ позволяет учесть в расчетах не только нелинейность сопротивлений гг и г2, но и особенности вольт-амперных характеристик анодных и катодных щеток. [39]
Характер сопротивления параллельного стабилизатора не остается постоянным. Это является одним из недостатков рассматриваемого метода стабилизации. Недостатком параллельного стабилизатора является также то, что вследствие нелинейности сопротивления стабилизатора при значительной величине индуктивного тока может искажаться форма кривой напряжения генератора. [40]
 |
Структурная схема ИПЗ-2Т. [41] |
Переносной прибор ИПЗ-2Т ( рис. 5.8) предназначен для испытания цепи фаза - нуль в сетях 380 / 220 В с заземленной нейтралью методом непосредственного измерения в петле токов, близких к действительным значениям тока короткого замыкания. При пользовании прибором практически исключается погрешность измерения, обусловленная нелинейностью сопротивления цепи фаза - нуль. На лицевой панели прибора размещены входные зажимы, амперметр, измеритель фазового сдвига со световой индикацией, переключатель режима, потенциометр. В специальном отсеке размещены тиристоры, измерительный шунт, предохранитель, источник питания измерителя угла сдвига фаз и измерительный преобразователь тока. [42]
Необходимо также учитывать возможность взаимодействия разнородных материалов, используемых при изготовлении микросхемы. Так, при напылении тонкопленочных резисторов имеет место контакт проводящего и резистивного слоев и, следовательно, не исключена возможность образования интерметаллических соединений. Последние существенно влияют на величину контактного сопротивления и являются дополнительными источниками шумов и нелинейности сопротивления. [43]
 |
Измерение распределе. [44] |
Антенна возбуждается смодулированными колебаниями через двойной тройник. Нити служат для подачи тока от источника модуляции на диод. За счет нелинейности сопротивления диода рассеиваемый сигнал модулирован частотой источника модуляции. Рассеянный сигнал, поступающий в двойной тройник через антенну, выходит из плеча Я и подается в плечо Н другого двойного тройника, входящего в схему когерентного детектора. Немодулированный опорный сигнал подается в плечо Е через фазовращатель. Колинеаряые плечи тройника замкнуты а согласованные диоды, выходы которых подаются на мост. На выходе когерентного детектора получаются напряжения, Пропорциональные f / cos а и U sin а, зависящие от фазы опорного сигнала; t / cosa и U sin a - квадратурные составляющие рассеянного, сигнала. [45]
Страницы: 1 2 3 4