Cтраница 2
Сравнивая кривые на рис. 8 - 3, следует подчеркнуть, что обычно используемое для расчета расхода влажного пара через сопло значение коэффициента истечения 5 2 035 ( среднее значение по опытам Бендемана) отвечает только сухому насыщенному пару при докритических режимах. В этой области данные Бендемана удовлетворительно совпадают с данными опытов МЭИ. [16]
При увеличении проходного сечения регулирующих клапанов мгновенно увеличивается расход на выходе из последнего участка первичного тракта. Величина скачкообразного увеличения расхода определяется коэффициентами линеаризованного уравнения истечения Бендемана ( уравнение граничного условия на выходе первичного тракта) при исходном значении температуры и давления. [17]
Формы профилей, обычно применяемые для крыльев на практике, в общем случае не могут быть выражены простыми математическими уравнениями [ попытка в этом направлении была сделана Бендеманом и Нверлингом ]) j, Поэтому классификация профилей в отношении их полетных свойств по форме профиля в общем случае невозможна. Исключение составляет только одна группа профилей, так называемые профит н Жуковского ( см. № 113), так как их форма определяется только двумя параметрами - толщиной и кривизной. [18]
Проблема влажного пара возникла с момента появления паровых турбин. Расчет таких турбин производился в предположении протекания процессов в условиях термодинамического равновесия. В процессе дальнейшего развития турбостроения было обнаружено несоответствие между расчетами и результатами опытов. Бендемана [88] расход влажного пара соплами оказался приблизительно на 2 % выше, чем по расчету, даже без учета потерь на трение. [19]