Неравномерность - тепловая нагрузка - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1
Закон администратора: в любой организации найдется человек, который знает, что нужно делать. Этот человек должен быть уволен. Законы Мерфи (еще...)

Неравномерность - тепловая нагрузка

Cтраница 1


1 Принципиальная схема разделения экранных пакетов. [1]

Неравномерность тепловой нагрузки по длине трубы смещает границу устойчивости потока. Однако авторы методики считают, что для величин неравномерности, характерных для котлоагрегатов, отклонение граничного расхода не превышает 10 %, поэтому для расчета рекомендуется использовать среднюю по длине тепловую нагрузку.  [2]

3 Пример распределения температуры в мазутной топке. [3]

Неравномерность тепловых нагрузок топочных поверхностей может привести к нарушению циркуляции и связанным с ним перегораниям труб. В некоторых случаях может даже потребоваться секционирование экранных коллекторов для обеспечения необходимой равномерности подачи воды в экранные трубы.  [4]

В морозильных устройствах неравномерность тепловой нагрузки приводит к повышению температуры теплоотводящеи среды в начальном периоде замораживания с последующим постепенным ее понижением, что замедляет замораживание и потому должно считаться отрицательным явлением. Желательно так регулировать работу холодильной установки и организовать подачу продукта в морозильные аппараты, чтобы температура теплоотводящеи среды оставалась постоянной на протяжении всего процесса замораживания.  [5]

В практике при замораживании продуктов неравномерность тепловой нагрузки проявляется в замедлении процесса в начальный период и в постепенном ускорении его к концу замораживания.  [6]

В тех случаях, когда неравномерность тепловой нагрузки змеевиков пароперегревателя не может быть устранена, для выравнивания температуры пара необходимо соответственно отрегулировать подачу пара в змеевики хотя бы при помощи дроссельных шайб.  [7]

Вместе с тем укрупнение горелок приводит к увеличению неравномерности тепловой нагрузки экранов топочной камеры. Для барабанных парогенераторов это обстоятельство не имеет решающего значения и не приводит, как правило, к неприятным последствиям. В противоположность этому у прямоточных парогенераторов закритическо-го давления неравномерные тепловые нагрузки значительно утяжеляют условия работы экранов нижней радиационной части ( НРЧ) и могут приводить к перегреву и последующим разрывам труб. Исходя из этих соображений, рекомендуется число горелок для прямоточных парогенераторов сверхкритического давления выбирать несколько большим ( единичная производительность горелки по мазуту не должна превышать 7 т / ч), чем для барабанных.  [8]

9 Зависимость коэффициента теплоотдачи от удельной тепловой нагрузки. [9]

Некоторым преимуществом определения коэффициента теплоотдачи через К, вычисленного из ( 8), является тот факт, что применительно к расчету теплопередачи в теплообменниках такой подход дает более надежный результат, поскольку он автоматически учитывает неравномерность тепловых нагрузок и температур по поверхности нагрева.  [10]

11 Радиащюнно-конвективная печь с наклонным сводом. [11]

Конвективная секция - общая для обеих радиационных секций, так же как и у конвективных печей, - выполняется сужающейся, чтобы обеспечить приблизительно одинаковую объемную скорость продуктов сгорания. Наклон свода устраняет неравномерность тепловой нагрузки сводовых труб. Остальные недостатки кубовых печен вышеуказанным, однако, не устраняются.  [12]

При расположении труб двухпоточных змеевиков в одной то-й камере ( радиантной) и при одностороннем размещении ( на или торцевой стенках) длиннопламенных факельных горелок добиться одинаковой температуры для обоих потоков сырья не удается. Вследствие хаотического распределения тепла от факелов горелок и стен и, следовательно, неравномерности тепловой нагрузки различных участков змеевика максимальные теплонапря-жения поверхности нагрева ( и максимальные температуры стенок труб) намного больше средних. Практически эти печи мало пригодны для пиролиза жидких фракций при высокотемпературном режиме и большой глубине разложения углеводородов.  [13]

При расположении труб двухпоточных змеевиков в одной топочной камере ( радиантной) и при одностороннем размещении ( на передней или торцевой стенках) длиннопламенных факельных горелок добиться одинаковой температуры для обоих потоков сырья не удается. Вследствие хаотического распределения тепла от факелов горелок и стен и, следовательно, неравномерности тепловой нагрузки различных участков змеевика максимальные тешюнапря-жения поверхности нагрева ( и максимальные температуры стенок труб) намного больше средних. Практически эти печи мало пригодны для пиролиза жидких фракций при высокотемпературном режиме и большой глубине разложения углеводородов.  [14]

Необходимо отметить, что для печей термического крекинга с реакционной секцией, размещенной в радиантной камере, применение двухрядного экрана может быть оправдано. Число раднапт-пых труб реакционного змеевика предопределяется продолжительностью процесса термического крекинга и не зависит от способа размещения труб, а установка двухрядного экрана при данном числе радиантных труб позволяет уменьшить размеры камеры радиации. Неравномерность тепловой нагрузки верхнего и нижнего рядов труб при этом сохраняется.  [15]



Страницы:      1    2