Гидродинамическая неустойчивость

Cтраница 2

Таким образом, инкременты гидродинамических неустойчивостей гравитирующей среды могут существенно превышать инкремент джин-совской неустойчивости. [16]

Применительно к задаче о гидродинамической неустойчивости плоского фронта пламени, рассматриваемого в нулевом приближении как газодинамический разрыв, суть метода заключается в следующем. [17]

Ограничив свое внимание аспектом гидродинамической неустойчивости горения жидких взрывчатых веществ, будем считать, что все химическое превращение сосредоточено на поверхности, совпадающей с поверхностью жидкости. Известно свойство этой поверхности горения: она перемещается относительно жидкого взрывчатого вещества с определенной нормальной скоростью горения. [18]

Механизм пленочного кипения определяется гидродинамической неустойчивостью самой паровой пленки и границы раздела пленки с жидкостью, условиями переноса тепла через нестабильную паровую пленку путем теплопроводности пара, конвекции в пленке и излучением от стенки к пару и жидкости. Влияние всех этих факторов взаимообусловлено сложными зависимостями. Так, увеличение толщины паровой пленки при поглощении тепла излучения вызывает изменение ее теплопроводности и интенсивности конвективных токов. [19]

Это связано с изменением характера гидродинамической неустойчивости. [20]

Изменение отклонения А движения центра вала в пределах диаметрального зазора 2с. [21]

Для расчетного анализа возможности возникновения гидродинамической неустойчивости, т.е. способности подшипника генерировать самовозбуждающиеся колебания, должна решаться совместно задача теории колебаний и гидродинамической теории смазки. [22]

Условие (3.29) определяет момент наступления гидродинамической неустойчивости Гельмгольца. [23]

Неустойчивый режим может также обусловливаться специфической упругой гидродинамической неустойчивостью при движении вязко-упругих жидкостей. [24]

В основу настоящей модели физического процесса гидродинамической неустойчивости положено рассмотрение парогенерирующего канала как системы с распределенными параметрами с использованием таких интегральных характеристик, как коэффициент теплоотдачи а, коэффициент трения I, средние по сечению канала объемное ф, расходное Хр и весовое X паросодержания потока и среднемассовый расход. При таком подходе предполагается, что для описания процесса гидродинамической неустойчивости достаточно одномерной ( по пространственной координате х вдоль оси канала) модели вынужденного потока. [25]

Во избежание трудностей, связанных с гидродинамической неустойчивостью и местным перегревом, было признано наиболее целесообразным изготавливать экономайзерную и испарительную часть паро-водяного тракта в виде вертикально расположенных труб, чтобы извлечь преимущества из стабилизирующего воздействия гравитационных сил. Большое внимание нужно уделить обеспечению равномерности теплового потока, воспринимаемого всеми параллельно включенными трубами. Поскольку это весьма трудно сделать, то для исключения гидродинамической неустойчивости в работе параллельных труб оказывается весьма полезным ( а обычно даже необходимым) шайбование труб на входе, чтобы привести в соответствие расходы воды в отдельных трубах с их тепловосприятием. Эта проблема, а также ряд смежных вопросов рассмотрены в гл. Опыт эксплуатации свидетельствует о том, что оптимальная скорость пара в трубах на выходе из зоны испарения составляет 9 - 18 м / сек при номинальной нагрузке парогенератора. [26]

Во избежание трудностей, связанных с гидродинамической неустойчивостью и местным перегревом, было признано наиболее целесообразным изготавливать экономайзерную и испарительную часть паро-водяпого тракта в виде вертикально расположенных труб, чтобы извлечь преимущества из стабилизирующего воздействия гравитационных сил. Большое внимание нужно уделить обеспечению равномерности теплового потока, воспринимаемого всеми параллельно включенными трубами. Поскольку это весьма трудно сделать, то для исключения гидродинамической неустойчивости в работе параллельных труб оказывается весьма полезным ( а обычно даже необходимым) шайбование труб на входе, чтобы привести в соответствие расходы воды в отдельных трубах с их тепловосприятием. Эта проблема, а также ряд смежных вопросов рассмотрены в гл. Опыт эксплуатации свидетельствует о том, что оптимальная скорость пара в трубах на выходе из зоны испарения составляет 9 - 18 м / сек при номинальной нагрузке парогенератора. [27]

Эскиз контура с насосом, дроссельным клапаном и обогреваемым участком.| Диаграмма напор расход системы. [28]

Кризис кипения может быть обусловлен и гидродинамической неустойчивостью потока. Последнюю легко объяснить на основе анализа кривых напор-расход для насоса и системы. [29]

Критерии асимптотической устойчивости - В кн.: Гидродинамическая неустойчивость. [30]

Страницы: 1 2 3 4