Cтраница 2
Особая ситуация возникает при вытеснении вязкопластичной нефти из пласта с двойной пористостью. В этом случае нефтеотдача высокопроницаемых зон резко возрастает с ростом скорости, поэтому максимум на кривой изменения нефтеотдачи в зависимости от скорости значительно более острый, чем при вытеснении неньютоновской нефти. Этот максимум часто находится в области реальных скоростей фильтрации, что делает реальным регулирование нефтеотдачи путем изменения скорости вытеснения. [16]
Особая ситуация возникает при вытеснении вязкопластичной нефти из пласта с двойной пористостью. [17]
Классическим примером многопластовых месторождений высокопарафинистои, вязкопластичной нефти является месторождение Узень в Западном Казахстане. [18]
Для определенных условий эксплуатации скважин, продуцирующих вязкопластичные нефти, представляет практический интерес исследование влияния предельного напряжения сдвига на термодинамлческую неравновесность растворения и выделения газа из неньютоновских систем. [19]
Методы повышения текущей добычи нефти и нефтеотдачи месторождений вязкопластичной нефти направлены на снижение предельного динамического напряжения сдвига, а следовательно, и градиента динамического давления сдвига нефти в пористой среде. [20]
Если ф1, заданное увеличение производительности при перекачке вязкопластичных нефтей достигается при меньшей длине лупинга, чем при перекачке вязкой жидкости. Наоборот, при ф1 потребная длина лупинга становится больше, чем для вязкой жидкости. При ф cpmin установка лупинга становится бессмысленной. [21]
Многие месторождения Азербайджана, Мангышлака являются многопластовыми и содержат вязкопластичные нефти. [22]
Кроме того, методы геологического обоснования систем разработки месторождений вязкопластичных нефтей не отличаются от методов подготовки геологической основы и обоснования систем разработки ньютоновских нефтей. [23]
Наряду с лабораторными методами, в практике разработки месторождений вязкопластичных нефтей широко используют методы их определения по результатам промысловых гидродинамических исследований пластов и скважин. [24]
Это означает, что во избежание застывания при вытеснении вязкопластичной нефти нужно обеспечивать градиенты давлений, превосходящие градиент сдвига во столько раз примерно 1 во сколько раз вязкость нефти превосходит вязкость воды. [25]
Одним из важнейших параметров для оценки нефтеотдачи является коэффициент вытеснения вязкопластичной нефти водой, который определяют по данным анализа керна продуктивного горизонта в лабораторных условиях. [26]
Применительно к проблемам разработки нефтяных месторождений одно из важнейших свойств вязкопластичных нефтей - их способность образовывать протяженные области, так называемые целики остаточной нефти, которые благодаря наличию пластического сопротивления ( предельного градиента давления) для движения нефти остаются неподвижными в потоке обтекающей их воды. Объем нефти в целиках максимально возможного размера ( так называемых предельно равновесных целиках) дает оценку потерь нефти из-за наличия у нефти предельного напряжения сдвига. [27]
Даны теоретические основы определения коэффициента охвата пласта заводнением на конечной стадии вытеснения вязкопластичной нефти водой из тонкого однородного пласта, вскрытого системой скважин штошадного заполнения. На примерах показано, что наибольший коэффициент охвата заводнением достигается при девятиточечной системе расстановки скважин. [28]
При внутриконтурной закачке холодной воды и taac & tna расчетная схема вытеснения вязкопластичных нефтей может быть также сведена к схеме расчетов вытеснения вязкопластичной нефти горячей водой ( гнас пл) в слоисто-неоднородном пласте меньшей мощности в соответствии с методикой для этих условий, изложенной выше. [29]
Методы оценки параметров пластов и флюидов ( предельных перепада и градиента давления) залежей вязкопластичных нефтей достаточно хорошо обоснованы теоретически и апробированы практикой промысловых исследований в работах А. [30]