Диаметр - отверстие - истечение
Cтраница 2
Как видно из рис. 4.16, для эксперимента, в котором диаметр отверстия истечения 0 5 м, а недогрев воды на входе в патрубок истечения 60 К, опытные данные весьма хорошо согласуются с результатами расчетов по машинным программам TRAC и RELAP-5, это свидетельствует о том, что обе эти машинные программы нового поколения вполне хорошо описывают масштабные эффекты при истечении вскипающего теплоносителя. [16]
Процесс истечения из спринклеров типа OBG по ГОСТ 1463 - 69 с диаметром отверстия истечения 10, 12, 17 и 22 мм был исследован автором. Зависимость коэффициента расхода жидкости из спринклера ОВС от числа Рейнольдса показана на рис. 6.17. Следует отметить, что коэффициент расхода жидкости зависит также от чистоты обработки внутренней поверхности насадка оросителя. При этом характер кривых зависимости коэффициента расхода от числа Рейнольдса сохраняется ( они сдвинуты по оси ординат), а кривые для оросителей с чистотой обработки насадка по 6-му и 8-му классу совпадают. Влияние шероховатости на величину коэффициента расхода жидкости детально рассмотрено ниже. [17]
 |
Зависимость изменения адиабатической температуры (. ад гранул из NPK-плава по высоте грануляционной башни ( Н от размера гранул ( d при соотношении N. P2O5. K201. 1. 1. [18] |
Для получения гранул меньшего размера, как следует из уравнения (IV.22), необходимо уменьшать диаметр отверстий истечения и увеличивать скорость истечения плава из перфорированной оболочки, за счет возрастания частоты вращения. Однако эти приемы не решают полностью всех проблем башенного гранулирования высоковязких плавов, содержащих значительное количество твердой фазы. Уменьшение диаметра отверстий истечения увеличивает вероятность их забивания твердой фазой плава, а возрастание окружной скорости перфорированной оболочки увеличивает дальность вылета капель плава, что требует увеличения диаметра грануляционных башен. [19]
 |
Рабочая часть скругленного сопла.| Длина цилиндрической части в зависимости от т для цилиндрического сопла.| Рабочая часть комбинированного сопла. [20] |
Для комоиниррванных сопел, имеющих радиус округленна н цилиндрический участок, неооходпмо после расчета диаметра отверстия истечения определить радиус округления г и длину z цилиндрической части. [21]
 |
Рабочая часть скругленного сопла.| Длина цилиндрической части в зависимости от т для цилиндрического сопла.| Рабочая часть комбинированного сопла. [22] |
Для комбинированных сопел, имеющих радиус скругления и цилиндрический участок, необходимо после расчета диаметра отверстия истечения определить радиус скругления г и длину s цилиндрической части. [23]
 |
Схема развития газовых струй при разных диаметрах отверстий для истечения газа. [24] |
Выполняя в газовой камере отверстия разных диаметров, можно получить различную-глубину проникновения, тем большую, чем больше диаметр отверстия истечения. [25]
 |
Схема развития газовых струй при разной величине диаметра отверстий для истечения газа.| Схемы развития газовых струй. [26] |
Выполняя в газовой камере отверстия разных диаметров, можно получить различную глубину проникновения, тем большую, чем больше диаметр отверстия истечения. [27]
Полученные уравнения показывают, что условия истечения в псевдоожиженныи слой в отличие от свободных затопленных струй зависят не только от скорости и диаметра отверстия истечения, но и от плотностей сжижающего агента и псевдоожиженного слоя. При увеличении плотности псевдоожиженного слоя скорость потока уменьшается. [28]
Нормалью ОН26 - 02 - 88 - 68 предусматривается применение в долотах типа ЗЛГ диаметрами 320 - 370 мм сменных минера-локерамических насадок с диаметрами отверстия истечения, равными 14 - 16 мм, а в долотах диаметрами 394 и 445 мм - 15 - 16 мм. [29]
Для наиболее распространенных дегтей марок Д-3 и Д-4 в качестве критерия вязкости принято время истечения 50 мл дегтя при температуре 30 0 5 и диаметре отверстия истечения 10 мм. Величина этого показателя для дегтя Д-3 находится в интервале 5 - 20 сек, а для дегтя Д-4 20 - 50 сек. [30]
Страницы: 1 2 3