Область - присоединение
Cтраница 4
Отгиб конца треугольной пластины [20] и передняя кромка, имеющая форму гиперболы [19], по-видимому, вызывают поворот течения от кромок к оси пластины при непрерывном сжатии; не исключено появление внутренних скачков ниже по потоку, однако большие пики теплового потока при этом могут и не наблюдаться вследствие возросшей толщины пограничного слоя. Напомним также, что в исследованиях донного давления на осесиммет-ричных телах были обнаружены большая разница в давлении на периферии и в центре дна при ламинарном пограничном слое и почти постоянное давление на дне при турбулентном пограничном слое. Аналогичных сведений о тепловом потоке не имеется, но, судя по результатам исследований теплопередачи в областях присоединения турбулентного слоя, можно считать, что относительная величина пиков теплового потока в случае турбулентного слоя будет меньше, чем в случае ламинарного слоя. [46]
При обтекании препятствия конечной длины, расположенного на плоской поверхности под нулевым углом скольжения, одновременно проявляется влияние концевых эффектов и эффекта близко расположенной стенки, на которой развивается пограничный слой, куда полностью или частично может быть погружено препятствие. В работе [ Саленко С. Д., 1988 ] на примере обтекания куба на экране показано, что изменение формы профиля скорости набегающего потока может приводить к качественной перестройке структуры течения. При большой наполненности профиля за телом наблюдается типичная рециркуляционная зона с областью присоединения потока на экране, а при малой наполненности область присоединения потока с экрана переходит на подветренную сторону тела, направление течения вблизи экрана за телом меняется на противоположное, значительно увеличивается в размерах подковообразный вихрь. [47]
Абсолютно надежными являются цельнометаллические соединения, выполненные сваркой или пайкой. Сопротивление их не зависит от времени и внешней среды; оно не превышает сопротивления целого проводника. Сварные соединения находят широкое применение при соединениях шин и жил проводов и кабелей; за последнее время они распространились также и на область присоединений алюминиевых шин и проводов к выводам электрооборудования, вытесняя менее надежные сжим-ные контакты. [49]
Кривые соответствуют постоянным x / L, за исключением кривых минимума. На общий уровень кривых h / hf число Маха М оказывает слабое влияние, оно более заметно в толстом пограничном слое, особенно в сечении на расстоянии 70 % длины выемки. В тонком пограничном слое это сечение находится еще в области низкого теплового потока, но в толстом пограничном слое уже сказывается влияние роста теплового потока в области присоединения и это заметно отражается на среднем тепловом потоке ко дну выемки. [50]
После присоединения распределение давления достигает значений, соответствующих безотрывному обтеканию. Если это необходимое значение от меньше предполагаемого максимально возможного значения, то в передней части пузыря может развиться интенсивное подсасывание и пузырь будет коротким. С увеличением угла атаки пик разрежения в распределении давления, соответствующем потенциальному обтеканию, становится выше, возрастает и положительный градиент давления. Таким образом, коэффициент восстановления давления в области присоединения возрастает, достигая в конце концов максимально возможного значения ст, хотя короткий пузырь с ростом угла атаки несколько сжимается ( фиг. [51]
Характеристики невязких потоков в областях К, lg определяются численным интегрированием уравнений Эйлера по явной конечно-разностной схеме Мак-Кормака второго порядка точности fij. Влияние вихревого взаимодействия на процесс подкатив не учитывается, параметры течения на теле вытеснения рассчитываются в Предположении постоянства энтропии вдоль граничных линий тока. Форма тела вытеснения и истинное распределение давления вдоль него определяются з результате итераций при совместном решении уравнений Эйлера в невязких областях течения и уравнений, описывающих течение в вязкой области присоединения. Начальное распределение давления на теле вытеснения определяется в предположении, чт о невязкое течение в окрестности области присоединения описывается соотношениями Прандтля - Майера. [52]
Если тело и игла осесимметричные, то область отрыва около иглы имеет в общем случае коническую форму. Когда течение является неустановившимся, форма скачка и аэродинамические характеристики в течение периода колебаний переменны. Угол между внешней границей оторвавшегося слоя и осью иглы ( угол отрыва) является функцией числа Маха и числа Рейнольдса, вычисленного по расстоянию между точкой отрыва и концом иглы. Оторвавшийся вязкий слой отсасывает жидкость из области отрыва, и для сохранения баланса потока масси часть этой жидкости должна быть возвращена в область отрыва под действием градиента давления в области присоединения. В условиях равновесия давление в области присоединения, которое может поддерживаться оторвавшимся слоем, зависит от числа МаХа набегающего потока и от угла отрыва. Основные особенности: обтекания иглы, установленной перед тупым телом, определяются изменением формы скачка уплотнения. [53]
Рассмотрим теперь сверхзвуковое течение сжатия с большими локальными градиентами давления. Давление изменяется на порядок на длинах порядка толщины пограничного слоя - - Re-1 / a. Важный пример течения этого типа, рассмотренный в работе [42], показан на фиг. Левее области присоединения струя и пластина разделены областью покоящегося газа. На границе струи и газа образуется вязкая область смешения ( или свободный пограничный слой), течение в которой описывается классической теорией пограничного слоя. Предполагается, что начало зоны смешения лежит на некотором расстоянии I от области присоединения. Ниже I используется в качестве масштаба длины и при вычислении числа Рейнольдса. [54]
Однако, несмотря на успешное применение метода к такому классу отрывных течений, он обладает рядом недостатков, самым существенным из которых является эвристический характер модели повышения давления. Удовлетворительное согласование расчета с экспериментом осуществляется введением эмпирического коэффициента повышения давления / 5 / или действительного угла присоединения / 9 / а также выбором положения сечения начала области подяатия. Пренебрежение малыми размерами области присоединения и ступенчатый характер эпюры давления, используемый в расчетах по методу разделяющей линии тока, не, соответствуют наблюдаемой в эксперименте действительной картине теченая. В то ке время опыт применения интегральных методов к расчету простейших отрывных течений / 2 / показал, что этот метод позволяет не только успешно рассчитать параметры в донной области, не и достаточно точно определить положение критической точки, длину области присоединения, характер распределения давления. [55]
Страницы: 1 2 3 4