Cтраница 2
При вычислении индуктивности радиального рассеяния желательно учесть влияние кривизны фиктивной обмотки. [16]
В число указанных обмоток включаются в общем случае и Пф фиктивных обмоток возбуждения, эквивалентных постоянным магнитам, при наличии последних в ШД. [17]
Таким образом, величина id может интерпретироваться как мгновенное значение тока в фиктивной обмотке статора, вращающейся с той же скоростью, что и ротор, и находящейся в каждый момент времени в таком положении, что ее ось всегда совпадает с продольной осью ротора. Интерпретация тока iq совершенно аналогична данной для id, за исключением того, что он действует не в продольной, а в поперечной оси. Новая переменная f0 тождественна току нулевой последовательности, за исключением того, что в данном случае речь идет о мгновенном значении тока, которое определяется мгновенными значениями фазных токов. [18]
Расчетные данные обычно достаточно близки к результатам опытов, несмотря на приближенное представление фиктивной обмотки. [19]
Для уравнения эдс, индуцируемых в обмотках статора и ротора, обмотку ротора заменяют фиктивной обмоткой, имеющей такое же число фаз и витков, что и у обмотки статора. [20]
При анализе СД с возбуждением от постоянных магнитов ( СДПМ) лредвзрительно стабилизированный магнит представляют одновитко-вой фиктивной обмоткой без потерь, включенной на источник тока с бесконечным внутренним сопротивлением и значением / мо, пропорциональным расчетной коэрцитивной силе магнита. [21]
Наибольшую сложность представляет вычисление индуктивности эквивалентного трансформатора Ьэ, так как нам неизвестны ни точная форма фиктивной обмотки, ни распределение намагничивающих сил. [22]
При расчете поля в этом последнем случае составляющие индукции Вх и В, рассчитываются для каждой фиктивной обмотки и ее отображения. Все фиктивные обмотки размещаются на той же оси, что и замененная ими обмотка. [23]
Параметры этой обмотки находятся из условия равенства потерь в стали Рст и потерь в активном сопротивлении такой фиктивной обмотки. [24]
Разделим фиктивную обмотку на три части с постоянной линейной плотностью тока, затем из условия минимума энергии магнитного поля рассеяния найдем размеры участков фиктивной обмотки. [25]
В данном случае, поскольку зазор расположен несимметрично обмотке, расчет следовало бы производить по более сложной формуле ( 8 - 3), учитывающей кривизну фиктивной обмотки. [26]
Зная спектр гармоник в воздушном зазоре - их амплитуды и фазы, с помощью уравнений обобщенного ЭП, считая, что на статоре и роторе имеется одинаковое число фиктивных обмоток, соответствующее выбранному числу гармоник, составляем математическое описание процессов, происходящих в такой машине. [27]
Зная спекгр гармоник в воздушном зазоре - их амплитуды и фазы, с помощью уравнений обобщенного электромеханического преобразователя энергии ( 3 - 18) и ( 3 - 27), считая, что на статоре и роторе имеется одинаковое число фиктивных обмоток, соответствующее выбранному числу гармоник, составляем математическое описание процессов, происходящих в такой машине. Задача исследования должна ограничиваться двумя-четырьмя гармониками и не может иметь точного решения. Кроме того, нам не известны параметры фиктивных обмоток и не известны связи между гармониками. [28]
Шаговый электродвигатель с произвольным числом т обмоток управления и возбуждения, размещенных на статоре и роторе, является системой с т 1 степенью свободы: т электрическими и одной механической. Число электрических степеней свободы равно числу независимых токов в реальных и фиктивных обмотках ШД. Фиктивные обмотки вводятся в рассмотрение как контуры, эквивалентные постоянным магнитам, при наличи последних в системе возбуждения. [29]
При нелинейных изменениях активных сопротивлений или момента инерции и отсутствии других факторов, порождающих высшие гармоники в воздушном зазоре, математическая модель остается такой же, что и для насыщенной машины. При этом изменяются амплитуды фазы и частоты гармоник и параметры фиктивных обмоток в математической модели. [30]