Cтраница 1
Гармонические обмотки могут быть выполнены однофазными, двухфазными, трехфазными и т - фазными. [1]
Гармонические обмотки в настоящей работе используются только для питания обмотки возбуждения через выпрямитель. Поэтому целесообразно рассмотреть работу гармонической обмотки на выпрямитель с активно-индуктивной нагрузкой при фазовой несимметрии трехфазного и двухфазного питающего напряжения. Такой случай иллюстрируется примером. Так, при Z - 81 и 2рг18 создание двухфазной обмотки с допустимой степенью несимметрии невозможно, так как угол по пазам составляет 40 эл. Двухфазная обмотка может иметь фазовые углы только 160 или 200 эл. Тем не менее применение двухфазной гармонической обмотки позволяет значительно упростить схему коррекции напряжения. В этом случае считается оправданным применение гармонических обмоток с фазовой несимметрией. [2]
Гармонические обмотки нераспределенные, поэтому обмоточный коэффициент определяется только коэффициентом укорочения и скоса. [3]
Выделим в рассеянии в воздушном зазоре обе его составляющих: одну, соответствующую зубцовым гармоническим, и вторую - полю рассеяния высших гармонических обмотки; такое подразделение было сделано выше ( см. § 6 гл. Реактивное сопротивление первой составляющей такое же, как и у асинхронных машин [ уравнение ( 781) ]; второй - как у индукционного регулятора, потому что положение оси обмотки ротора определяется положением щеток в пространстве. [4]
Это значительно снижает число соотношений Z и 2pi, при которых возможно выполнение симметричных обмоток. Гармонические обмотки выполняются для цепей ограниченной мощности, работают в основном на выпрямители, поэтому в некоторых случаях допустимо выполнять многофазные гармонические обмотки с фазовой несимметрией, достигающей 45 эл. [5]
На примере обычной трехфазной обмотки убедимся в том, что это действительно допустимо и что возникающая погрешность невелика. Для высших гармонических обмотки коэффициент рассеяния составляет 0 00215; коэффициенты рассеяния зубцовых гармонических рассчитываем по формуле для короткозамк-нутой обмотки, так как у нее высшие гармонические отсутствуют. [6]
Если имеем сложную обмотку, то иногда более целесообразно рассматривать ее в виде подразделенной обмотки и таким путем рассчитывать ее рассеяние в воздушном зазоре. При этом рассчитывается, следовательно, только рассеяние высших гармонических обмотки. [7]
Это значительно снижает число соотношений Z и 2pi, при которых возможно выполнение симметричных обмоток. Гармонические обмотки выполняются для цепей ограниченной мощности, работают в основном на выпрямители, поэтому в некоторых случаях допустимо выполнять многофазные гармонические обмотки с фазовой несимметрией, достигающей 45 эл. [8]
Расчет составляющей реактивного сопротивления статора, зависящей от скольжения, практически невозможен. По измерениям Рихтера ( Richter) [25], эта составляющая равна 13 % от общего реактивного сопротивления ротора для первого главного положения осей, где дифференциальное рассенияние высших гармонических обмотки отсутствует. [9]
Число пазов генератора определяется из электромагнитного расчета машины. При этом число пазов на полюс и фазу q представляет собой одну из основных величин, характеризующих обмотку переменного тока. Для генераторов переменного тока используются обмотки с дробным q, поэтому и гармонические обмотки в основном должны выполняться с числом пазов на полюс и фазу, не равным целому числу: q & целое число. [10]
Комбинированные системы регулирования напряжения позволяют обеспечить высокое качество электрической энергии генератора при широком диапазоне изменения величины и характера нагрузки как в статических, так и в динамических режимах работы. Основной проблемой построения комбинированных систем регулирования является необходимость измерения возмущений. В авиационных генераторах компаундирующие связи могут быть обеспечены при помощи компаундирующих трансформаторов напряжения и тока или гармонических обмоток. Гармонические обмотки позволяют получить сигнал, пропорциональный как величине, так и коэффициенту мощности нагрузки. [11]