Cтраница 1
Термическая обработка аустенитных и аустенито-ферритных швов по режиму стабилизации, как правило, сравнительно мало изменяя их пластичность при высоких температурах, может оказывать значительное влияние на их свойства при нормальных температурах за счет развития процессов высокотемпературного охрупчивания. Использование этой операции позволяет также повысить длительную пластичность, а в некоторых случаях и длительную прочность аустенитных сварных швов и швов на никелевой основе ( гл. [1]
Влияние термической обработки швов стали 35Л и 45Л на затухание ультразвука не исследовали, так как чувствительность контроля этих швов до термической обработки вполне удовлетворительна. При высоком отпуске швов стали 34ХМ и 25ХЗНМ ( нагрев до 600 С) ложные сигналы не исчезают. После закалки с последующим отпуском уменьшается затухание ультразвука в металле шва, ложных сигналов не наблюдается. Термическая обработка швов стали 12Х18Н9Т не улучшает условий ультразвукового контроля. Кроме того, неправильный режим термической обработки ( увеличение температуры на 50 - 100 С по сравнению с нормальной) может привести к резкому росту зерна в зоне термического влияния и увеличению затухания ультразвуковых колебаний в этой зоне. [2]
Они хорошо свариваются, однако после сварки требуют термической обработки швов для устранения их хрупкости. [3]
При сварке металлоконструкций возникают усадочные напряжения и деформации, которые устраняются термической обработкой швов. Для предотвращения коробления изделий при сварке применяют специальные кондукторы. Если же в конструкции имеются длинные швы, то их разделяют в момент сварки на отдельные короткие участки; сначала сваривают один участок, затем другой; сварку ведут навстречу первому. [4]
Применение в тех случаях, когда это возможно, многослойных швов приводит к уменьшению внутренних напряжений и коробления, улучшает структуру и качество наплавленного металла, обеспечивая послойную термическую обработку швов. [5]
Если отдельные трубы соединяют в трубопровод с помощью сварки, в трубе просверливают радиальные отверстия. При термической обработке швов, которая необходима для нержавеющих сталей, в отверстия нагнетают инертный газ. Газ вытесняет воздух, находящийся между слоями полосы, и тем самым предотвращает окисление металла при повышенных температурах. При наличии сквозных радиальных отверстий можно также замерять температуру слоев трубы в - процессе сварки и термообработки. По завершении этих операций отверстия герметизируют. [6]
Сварка труб из хромо молибденовой стали. Основные особенности технологии дуговой электросварки трубопроводов из хромомолибденовой стали типа Х5М и других определяются выбором присадочного материала и режимами термической обработки швов. [7]
При сварке хромистых сталей происходит выделение по границам зерен металла карбидов хрома, затрудняющих сварку и вызывающих межкристаллическую коррозию в шве. Поэтому в состав нержавеющих сталей вводится титан и ниобий, которые препятствуют образованию карбидов хрома, обеспечивают хорошую свариваемость стали и после сварки исключают необходимость термической обработки швов. [8]
Влияние термической обработки швов стали 35Л и 45Л на затухание ультразвука не исследовали, так как чувствительность контроля этих швов до термической обработки вполне удовлетворительна. При высоком отпуске швов стали 34ХМ и 25ХЗНМ ( нагрев до 600 С) ложные сигналы не исчезают. После закалки с последующим отпуском уменьшается затухание ультразвука в металле шва, ложных сигналов не наблюдается. Термическая обработка швов стали 12Х18Н9Т не улучшает условий ультразвукового контроля. Кроме того, неправильный режим термической обработки ( увеличение температуры на 50 - 100 С по сравнению с нормальной) может привести к резкому росту зерна в зоне термического влияния и увеличению затухания ультразвуковых колебаний в этой зоне. [9]
Трубы из теплоустойчивых сталей Х5М, Х5ВФ и других марок обладают ограниченной свариваемостью. Применение электродов, аналогичных по составу основному металлу труб, приводит в процессе сварки к закалке шва и околошовной зоны с повышением твердости металла до 350 единиц по Бринелю. После сварки требуется термообработка швов ( высокий отпуск), что в условиях ремонта печей не всегда возможно. Поэтому на предприятиях Мин-нефтехимпрома сварку таких сталей проводят аустенитными электродами без термической обработки швов. Металл сварного шва имеет аустенитную или аустенитно-ферритную структуру с низкой твердостью и высокой пластичностью. [10]
Хорошая коррозионная стойкость высоколегированных хромо-никелевых сталей зависит не только от содержания легирующих элементов. Эти стали только в том случае обладают максимальной коррозионной стойкостью, когда структура их является аустенитной. При сварке сталей их структура нарушалась и, кроме того, наблюдалось выделение зерен карбида хрома, имевших более высокий электропотенциал, чем обедненный хромом твердый раствор, что вызывало интенсивную интеркристаллитную коррозию шва. Восстановление структуры можно было осуществить термической обработкой швов, но провести эту операцию при производстве крупных аппаратов довольно трудно. Для того чтобы обойти это затруднение, были разработаны хромоникелевые стали с добавками титана и ниобия. Оказалось, что добавка титана в количестве, приблизительно в 5 раз превышающем содержание углерода в стали, или ниобия - в количестве, превышающем в 10 раз содержание углерода, полностью связывает карбиды хрома, и после сварки материала швы сохраняют аустенитную структуру и, следовательно, химическую стойкость. [11]