Математическая обработка - кривая
Cтраница 1
 |
Зависимость дефор - вая партия образцов ОТ. [1] |
Математическая обработка кривой 4 ( см. рис. 2.5) показала, что она хорошо описывается уравнением. [2]
Проведенная математическая обработка кривых при принятом допущении, что в первом приближении потери мощности от диаметра бурильных труб выражаются квадратичной зависимостью ( так как с изменением диаметра изменяются окружная скорость на поверхности труб и площадь соприкосновения их с глинистым раствором), позволила определить степень при dH в формуле (3.4), которая составляет: для глубин до 3000 м - от 1 7 до 2, а для глубин 5518 - 6350 - от 2 1 до 2 7, в зависимости от частоты вращения. Причем большая степень при п соответствует меньшей частоте вращения, а значения составляющих формулы (3.4) при с / нэ / т6, сохраняя линейную зависимость на отдельных участках глубин, в общем имеют в зависимости от глубины нелинейный характер. [3]
Математическая обработка кривой титрования с целью определения констант устойчивости комплексов аналогична вычислению констант диссоциации. [4]
Математическая обработка кривых исходного состава 50 % TiC 50 % СаО, результаты которой приведены в сводной табл. 22, показала, что в интервале 20 - 40 % восстановления СаО изотермы 1500, 1600 и 1700 С удовлетворительно подчиняются параболическому закону. Значения кажущейся энергии активации процесса взаимодействия Е, полученные на основании приведенных на рис. 32 зависимостей Igv - / T, меняются пропорционально степени восстановления СаО и соответствуют для 20 % восстановления СаО 73 5 ккал, для 30 % соответственно 85 ккал и для 40 % около 94 ккал. [5]
 |
Протокол анализа золы ротационным анализатором. [6] |
Дисперсный состав пыли определяют путем математической обработки кривой накопления массы осадка. Седиментацион-ные диаметры частиц определяют по калибровочному графику для соответствующих значений длины трубки. [7]
Следует подробно рассмотреть некоторые вопросы интерпретации результатов испытания и математической обработки кривых притока и восстановления давления, представляющих наибольший интерес для специалистов, занятых в области испытания скважин. [8]
 |
Обратная полюсная фигура для области сварного шва алюминиевого сплава ( сварка магнито-импульсным методом при давлении 9 ГПа.| Схема движения образца при дифракто-метрическом анализе текстуры. [9] |
Способ построения обратной полюсной фигуры ( ОПФ) с помощью ЭВМ, предложенный Бунге [62-64], состоит в математической обработке экспериментальных дифрактометриче-ских кривых, позволяющей получить значения Рьы примерно в 50 равномерно расположенных точках ОПФ. [10]
При увеличении депрессии на пласт создаются благоприятные условия для глубокого дренирования пласта и после закрытия скважины записи качествен: - ной, пригодной для математической обработки кривой восстановления давления. Кроме того, при высоких депрессиях ( особенно при резкой, мгновенной передаче на пласт депрессии) возможно устранение загрязнения пласта, вымывание глинистых частиц и фильтрата, подключение слабопроницаемых участков пласта к работе, возможен также разрыв пласта, в результате чего появляются высокопроницаемые трещины в призабойной части пласта. [11]
 |
Зависимость логарифма скорости ( IgtO процесса взаимодействия в системе ТЮ - MgO от обратной температуры эксперимента. [12] |
Ход изотермических кривых, особенно для состава 30 % TiC 70 % MgO указывает на затухающий со временем характер окислительно - восстановительного процесса. Математическая обработка кривых, результаты которой приведены в сводной табл. 22, показывает, что в интервале 5 0 - 15 5 % восстановления MgO ( для исходного состава 30 % TiC 70 % MgO) изотермы 1300, 1400, 1500 и 1600 С подчиняются параболическому закону. Значение кажущейся энергии активации процесса взаимодействия, рассчитанное на основании приведенных на рис. 35 зависимостей ] gv-l / Т ( для двух исходных составов), соответствует 42 3 ккал / моль. [13]
 |
Зависимость ширины линий ( 110 и ( 220 от температуры и степени деформации. [14] |
Следует отметить различное расположение кривых в зависимости от степени деформации ( е - 15 и 30 %) обеих сталей. Однако результаты математической обработки кривых показывают, что у обеих сталей для разных степеней деформации напряжения второго рода и размеры когерентных областей имеют одинаковый характер изменения. Приведенные кривые свидетельствуют о незначительном влиянии степени деформации на ширину линий, а также на напряжения второго рода и размеры блоков. Решающее значение в определении характера кривых при горячей деформации имеет не степень, а температура деформации. [15]
Страницы: 1 2