Cтраница 1
Анализ массообменных процессов с линейным равновесием достаточно широко представлен ниже для систем рассматриваемого класса. [1]
Анализ массообменных процессов в зоне вытеснения позволяет сформулировать основные принципы выбора пути смешивания для прогнозирования фазового состояния и механизма вытеснения нефти сухим газом. [2]
При анализе массообменных процессов обычно приходится искать ответы на следующие вопросы. Будет ли в системе при заданных ее параметрах происходить массообменный процесс, и в какую сторону изменятся составы фаз. Каковы предельные составы фаз, к которым стремится система по мере приближения ее к состоянию равновесия. Какова скорость массообменного процесса, и от каких параметров процесса она зависит. Каковы должны быть размеры массообменного аппарата, чтобы обеспечить заданные параметры процесса: расходы потоков и концентрации целевого компонента на входе и выходе из аппарата. [3]
Понятие движущей силы широко применяется при анализе массообменных процессов. При этом часто весьма важным оказывается соответствующий выбор фазы, через составы которой выражается движущая сила с учетом явлений, лимитирующих скорость массообмена. [4]
Основные типы граничных условий, встречающихся при анализе массообменных процессов, были рассмотрены выше. При реализации массообменных процессов с дисперсной твердой фазой наиболее часто реализуются условия третьего рода, согласно которым обмен целевым компонентом между поверхностью капиллярно-пористого тела и окружающей его вязкой средой записывается через уравнение внешней массоотдачи / rp p ( Cf - СГр), где Сгр и / гр - концентрация и поток целевого компонента на поверхности ( на границе) твердых частиц материала, Cf - концентрация компонента во внешнем потоке-носителе, р - коэффициент массоотдачи. Поток / гр, отводимый от поверхности ( или подводимый к поверхности при Cf Сгр), отводится ( или подводится) в глубь пористой структуры частицы путем эффективной диффузии: / гр Оэ ( дС / дп) тр. [5]
Число единиц переноса и связанные с ним понятия ( например, высота единицы переноса - высота части аппарата, для которой N 1) оказались удобными для анализа массообменных процессов и часто используются. [6]
Оно описывает развитие двумерных нестационарных тепловых процессов в неподвижных средах или твердых телах ( ограниченных координатными поверхностями цилиндрической системы), когда начальные и граничные условия не зависят от угловой координаты. Аналогичное уравнение используется для анализа соответствующих двумерных массообменных процессов. [7]
Оно описывает развитие трехмерных нестационарных процессов в неподвижных средах или твердых телах с постоянным коэффициентом температуропроводности. Аналогичное уравнение используется для анализа соответствующих трехмерных нестационарных массообменных процессов при постоянном коэффициенте диффузии. [8]
Оно используется для описания несимметричных нестационарных процессов в неподвижных средах или твердых телах с цилиндрическими и плоскими границами. Аналогичное уравнение используется для анализа соответствующих трехмерных нестационарных массообменных процессов при постоянном коэффициенте диффузии. [9]
В большинстве случаев обтекание частиц как реальной, так и правильной геометрической формы происходит при таких численных значениях критериев Рейнольдса, когда имеет место отрыв пограничного слоя от поверхности частиц ( см. рис. 1.3) и характеры движения вязкой жидкости вблизи лобовой части и в кормовой области частицы оказываются существенно различными. Ниже точки отрыва ( 6 да я / 2) течение вязкого потока носит неупорядоченный, вихревой характер; анализ массообменных процессов в этой области теоретическими методами затруднителен. Для приближенной оценки массоотдачи в кормовой зоне можно воспользоваться соотношениями, справедливыми для турбулентного режима обтекания поверхности, при этом в качестве характерной скорости принимается скорость набегающего потока. Расчетные оценки показывают, что количества целевого компонента, поступающие на частицу округлой формы в лобовой и кормовой ее частях, сравнимы по величине. [10]
Это уравнение часто встречается в теории тепло - и массопереноса. Оно описывает развитие одномерных нестационарных тепловых процессов в неподвижных средах или твердых телах с постоянным коэффициентом температуропроводности. Аналогичное уравнение используется для анализа соответствующих одномерных нестационарных массообменных процессов при постоянном коэффициенте диффузии. [11]
Как выше было показано, в процессе массообмена в ректификационной колонне вдоль ее высоты в жидкой и паровой фазах устанавливается градиент концентраций, определяющий разделительную способность колонны. Достигаемая при этом глубина очистки существенным образом зависит от таких гидродинамических характеристик процесса, как количества ( захват) жидкости и пара и скорости их движения в колонне. При строгом рассмотрении задачи следует также учитывать явление обратной концентрационной диффузии, стремящейся выровнять состав фазы в продольном направлении. Однако имеющий при этом место эффект смешения по сравнению с эффектом разделения за счет межфазового массообмена обычно незначителен, и им можно пренебречь. Иначе говоря, при анализе массообменного процесса в ректификационной колонне принималось, что движущийся по колонне поток жидкости или пара представляет собой поток идеального вытеснения ( поршневой поток), который в поперечном сечении имеет одинаковый состав - идеально перемешан. Реальный же поток может заметно отличаться от потока идеального вытеснения [356-359], хотя бы вследствие различной скорости перемещения отдельных его частей. Различие в скоростях, а следовательно, и в концентрациях отдельных частей потока, усиливаемое конвекцией [360-365], приводит к уменьшению градиента его среднего состава вдоль высоты ректификационной колонны, или, как говорят, к его частичному продольному перемешиванию. Движущая сила процесса массообмена при этом уменьшается, что в свою очередь обусловливает снижение разделительной способности колонны. [12]