Гидродинамическая обстановка

Cтраница 2

Действительная гидродинамическая обстановка в аппаратах с механическим перемешиванием, вероятно, не соответствует структуре локально изотропной турбулентности. Имеются опытные данные, из которых видно, что интенсивность турбулентности вблизи лопастей мешалки во много раз больше, чем в других частях аппарата. Кроме того, наблюдалось, что области более развитой турбулентности расположены непосредственно за отражательными перегородками. [16]

Гидродинамическая обстановка берриас-валанжинского водоносного комплекса сходна с обстановкой юрского комплекса. Севернее Сибирских Увалов отметки пьезометров обычно равны 50 м с тенденцией снижения в северном направлении. В северной зоне наблюдается неупорядоченное распределение напоров, в том числе проявляется сверхгидростатическое давление. По сравнению с юрским комплексом площадь развития неупорядоченных напоров и проявления сверхгидростатического давления в берриас-валанжинском комплексе существенно уменьшается и смещается в северном направлении. [17]

Столь сложная и многофакторная гидродинамическая обстановка в горизонтальном двухфазном потоке подрывает оптимизм исследователя, желающего получить конструктивное решение этой задачи в ближайшее десятилетие. [18]

Поскольку гидродинамическая обстановка и температурный режим в основном определяют кинетику процесса, протекающего в реакторе, представляется возможным использовать их, как основу для классификации реакторов. А именно, рассматривать реакторы, работающие в предельных гидродинамических режимах - идеального вытеснения и полного ( идеального) смешения в изотермических, адиабатических, или же политермических условиях. Подобная идеализация позволяет исключить из рассмотрения второстепенные черты процесса и использовать те, которые определяют поведение системы. [19]

Такая гидродинамическая обстановка способствует интенсификации процессов массообмена и пылеулавливания. [20]

Сложность гидродинамической обстановки в газожидкостных реакторах не позволяет пока достаточно строгим анализом получить уравнения для расчета коэффициентов массопереноса как в газовой, так и жидкой фазах. Эти затруднения, прежде всего, обусловлены подвижностью границы раздела фаз, что осложняет математическое описание проникновения турбулентных пульсаций в пограничный диффузионный слой. Поэтому в настоящее время при расчетах массопередачи в промышленных аппаратах приходится пользоваться эмпирическими уравнениями, ориентируясь на надежность результатов только в условиях, близких к экспериментальным. [21]

Влияние гидродинамической обстановки на скорость переноса учитывается по изменению толщины пленок. [22]

Влияние гидродинамической обстановки рассматривается как с точки зрения скорости движения фаз друг относительно друга, так и собственно степени турбулентности непрерывной жидкой фазы. Возрастание скорости относительного движения фаз или уровня турбулентности повышает значение Кж и снижает гипотетическое значение бж, но, конечно, это уменьшение не может быть измерено. Если гидродинамическая обстановка определяется наличием турбулентных вихрей, то, по-видимому, более применима теория проникновения Хигби. Он предположил, что вновь образующиеся вихри движутся из ядра потока с концентрацией Сж через зону изменения концентрации к его поверхности. [23]

От гидродинамической обстановки в реакторе зависит унос из реактора катализатора, а также межполочный перенос его, что отрицательно сказывается на работе аппарата. Для предотвращения этого необходимо иметь некоторое надслоевое пространство. [24]

Сложность гидродинамической обстановки в гидроциклонах обусловлена также и тем, что наряду с вихрем весьма сложной конфигурации в нем имеются и два стока - для осветленной и сгущенной суспензии. [25]

Макронеоднородности гидродинамической обстановки в объеме аппарата, неравномерность и случайный характер распределения материальных и тепловых потоков в нем, неоднородности физико-химических свойств реакционной среды особенно характерны для проточных ФХС неидеального смешения. [26]

Для заданной гидродинамической обстановки и конструкции контактного устройства, когда толщина пограничного слоя имеет вполне определенное значение, градиент концентрации можно считать пропорциональным изменению концентрации в пределах слоя. [27]

Создание гидродинамической обстановки фильтрации жидкостей, идентичной той, которая имеет место в естественных пластах, предопределяет необходимость соблюдения в экспериментах равенства перечисленных параметров натурным. Легко видеть, что одновременное соблюдение равенства л1 и я1 н и я2 м л2 н не представляется возможным. Однако параметр яа, определяющий распределение фаз в порах, как в лабораторных опытах, так и в натурных условиях ( особенно при вытеснении газа водой) остается достаточно малым даже при высоких скоростях вытеснения. Поэтому скорость вытеснения не оказывает существенного влияния на распределение фаз, и соблюдение равенства я2 м я2 н можно не требовать. [28]

Схема циркуляционных токов в плоскости вращения мешалки ( / и перемешивающее действие радиальных перегородок ( 2. [29]

Сложность гидродинамической обстановки обтекания теплооб-менных поверхностей в аппаратах, с механическим перемешиванием обусловливает влияние на коэффициент теплоотдачи а от жидкости к неподвижным поверхностям многих кинематических, динамических и геометрических факторов. Обычно максимальные значения а имеют место на уровне мешалки турбинного, лопастного и некоторых других типов. [30]

Страницы: 1 2 3 4