Объем - закачиваемый раствор
Cтраница 2
Очевидно, что технологическая и экономическая эффективность применения гелеобразующих композиций на основе нефелина и соляной кислоты зависит от объема закачиваемого раствора на единицу толщины пласта. Увеличение объемов закачки связано с удорожанием обработки скважин, а уменьшение может не дать желаемых результатов. Поэтому следует предположить, что существует некоторое оптимальное значение удельных объемов закачки гелеобразующих растворов как для нагнетательных, так и для добывающих скважин. Определение этого важного параметра технологии процесса теоретическим путем или в лабораторных условиях не представляется возможным. Поэтому одной из важнейших задач промысловых экспериментов является оценка оптимальных объемов закачки гелеобразующих растворов в различных геолого-физических и технологических условиях. В связи с этим на первоочередных объектах объем рабочих растворов соответствующих концентраций предварительно устанавливается из расчета 5 - 10 м3 на 1 м перфорированной толщины пласта и уточняется, исходя из заданного радиуса распространения образуемой оторочки в пласте. Приготовление раствора композиции производится в емкостях вместимостью 15 - 50 м3 на специализированной базе НГДУ или непосредственно у скважины. [16]
 |
График изменения давления при глушении скважины. [17] |
Начальные давления в бурильных трубах и обсадной колонне для обоих способов одинаковы, т.е. рн рн и риз / оиз; V - объем закачиваемого раствора. [18]
Плотность растворов принимается в пределах 1600 - 1900 кг / м3, расплыв - 18 - 25 см. Срок начала схватывания определяется в зависимости от объема закачиваемого раствора и оборудования. До начала схватывания должен быть приготовлен и закачан расчетный объем раствора. [19]
Как видно из приведенных данных, обработка привела к увеличению приемистости по всем скважинам, но обращает на себя внимание крайняя неравномерность ее увеличения. Отсутствует также связь между объемом закачиваемого раствора и степенью увеличения приемистости. Вместе с тем, все приведенные данные свидетельствуют о положительном эффекте обработки призабойных зон нагнетательных скважин мицеллярным раствором. [20]
В практике глушения скважин изменяют объем закачиваемого утяжеленного раствора после того, как он достигает нижнего сечения спущенной колонны. Часто в начальный момент значительно увеличивают объем закачиваемого раствора с учетом недопущения превышения давления выше допустимого давления для обсадной колонны и гидроразрыва пород. [21]
В практике глушения скважин изменяют объем закачиваемого утяжеленного раствора после того, как он достигает нижнего сечения спущенной колонны. Часто в начальный момент значительно увеличивают объем закачиваемого раствора с учетом недопущения превышения давления выше допустимого давления для обсадной колонны и гидроразрыва пород. [22]
Перед проведением кислотных ванн скважину следует соответствующим образом подготовить: по возможности очистить забой и стенки скважины в интервале продуктивных пород. И хотя кислотная ванна преследует ту же цель, это необходимо, так как объемы закачиваемого раствора ограничены и его химической активности может пе хватить для полной очистки скважины от продуктов загрязнения. [23]
Физико-химическая сущность применения первой композиции заключается в том, что гелеобразный осадок, относительно устойчивый к размыву, но способный медленно передвигаться в пористой среде, образуется непосредственно в призабойной зоне пласта в результате взаимодействия макромолекул полимера с ионами кальция. Технология воздействия данной композицией заключается в последовательно-чередующейся ( циклической) закачке в нагнетательную скважину через НКТ подоторочки раствора реагента-сшивателя, буферного объема пресной или слабоминерализованной воды, собственно раствора полимера, второго буферного объема пресной воды и второй подоторочки реагента-сшивателя. Объемы закачиваемых растворов и концентрация реагентов в каждом цикле, а также количество таких циклов определяются конкретно по каждой скважине в зависимости от толщины, проницаемости пласта и приемистости скважины. [24]
В то же время в одних и тех же условиях проведения РИР, выполненные с закачкой гораздо больших объемов растворы смолы, оказываются безуспешными. Наиболее распространенной причиной этого является продавка раствора смолы далеко в глубь пласта или потеря способности растворов к отверждению за счет дополнительного их разбавления. Увеличение объема закачиваемого раствора смолы без сокращения времени начала их отверждения в сложных гидродинамических условиях скважин может оказаться малоэффективным. [25]
Используя выражения ( 7) и ( 8), проведены расчеты по определению зависимости критической высоты столба глинистого раствора, необходимого для сдвига столба пены высотой 1000 м, от ее пластической прочности для различных диаметров. Эти данные ( рис. 5) показывают, что для сдвига столба пены и передачи давления на забой скважины поверх нее необходимо закачать значительные высоты глинистого раствора. Отсюда следует, что, изменяя пластическую прочность пены, время ее выдержки в скважине до закачки глинистого раствора и объемы закачиваемого раствора, можно регулировать забойное давление. [27]
 |
Зависимости удельного расхода раствора ПАВ от давления его закачки, в пласт ( кривая / и коэффициентов заиливания и загрязнения ( кривая 2. [28] |
Проектирование способа обработки скважин раствором ПАВ определяется рядом причин и параметров. Основными параметрами обработки являются объем и концентрация раствора ПАВ. Чтобы иметь представление о роли объема раствора ПАВ, на рис. 30 построены зависимости эффективности обработок и количества вымытой раствором ПАВ твердой фазы из ПЗП от удельного расхода этого раствора. Кривая 2 свидетельствует, что наибольший прирост эффективности обработок происходит в пределах удельного расхода растворов ПАВ, равного 0 5 - 1 2 м3 на 1 м мощности пласта. Увеличение объема закачиваемого раствора свыше 1 2 м3 на 1 м мощности пласта становится неэффективным. [29]
Страницы: 1 2