Объем - теплоноситель
Cтраница 2
Данное соотношение описывает интенсивность фазового перехода в объеме теплоносителя. В условиях двухфазных потоков в каналах необходимо также учесть интенсивность фазового перехода, вызванную обменом теплом со стенкой канала, имеющей температуру, отличную от температуры насыщения. Другими словами, необходимо включить в рассмотрение кипение и конденсацию на стенке в неравновесном двухфазном потоке и обеспечить описание единой формулой интенсивности фазового перехода при достижении потоком состояния насыщения. Естественно, что в последнем случае весь поток тепла между стенкой и теплоносителем связан с фазовым переходом. В то же время при неравновесном двухфазном потоке только часть теплового потока между стенкой канала и данной фазой вызывает фазовый переход, другая же часть теплового потока идет на изменение энтальпии данной фазы. Примером может служить кипение недогретой до температуры насыщения жидкости либо конденсация перегретого пара. [16]
Они характеризуют количество тепла, аккумулированного в объеме теплоносителя и металла труб, отнесенного к секундному тепловосприятию поверхности нагрева при температурном напоре в 1 С. [17]
На уровень воды в КД влияет термическое изменение объема теплоносителя в первом контуре при изменении его температуры и нарушение материального баланса между расходами теплоносителя на продувку и подпитку, подвода и слива уплотняющей воды ГЦН. На уровень также оказывает влияние система поддержания давления в первом контуре и работа второго контура. [18]
Размеры расширительного сосуда должны выбираться с учетом увеличения объема теплоносителя при нагревании. [19]
Система компенсации объема предназначена для компенсации температурных изменений объема теплоносителя, а также для поддержания нормального проектного значения давления при эксплуатации и ограничения отклонения давления в аварийных режимах. Кроме того, она используется для создания необходимого давления при пуске. [20]
Размеры расширительного сосуда должны выбираться с учетом увеличения объема теплоносителя при нагревании. [21]
Поэтому в системах, где тепловая аккумуляция в объеме теплоносителя пренебрежимо мала по сравнению с тепловой аккумуляцией материала поверхности нагрева, такая посылка оправдана и решение получается достаточно точным. Естественно, что динамика по расходу при больших возмущениях оказывается искаженной, поскольку коэффициент теплоотдачи зависит от расхода и притом нелинейно. [22]
Основными технологическими параметрами при таком способе восстановления проницаемости призабойной зоны является объем теплоносителя Q, температура 7 - 0 закачиваемого реагента и периодичность At подачи теплоносителя в пласт. Эти параметры необходимо выбрать в зависимости от некоторого дополнительного условия оптимизации термовоздействия. [23]
 |
Зависимость qK - f ( xKp для р 18 МПа по данным эксперимента при различных значениях концентрации газа с. [24] |
Это влияние может оказаться существенным в установках с газовой системой компенсации объема теплоносителя. [25]
Гравитационное перемешивание возникает в теплоносителе при размещении теплогенератора в нижней части объема теплоносителя. Возникающая при этом разность плотностей теплоносителя в различных местах его объема вызывает циркуляцию и как следствие перемешивание теплоносителя. Как следует из сказанного, при гравитационном перемешивании место размещения теплогенератора имеет решающее значение, тогда как при других видах перемешивания на размещение теплогенератора не накладывается особых ограничений. [26]
Из соотношения (5.9) и приведенных на рис. 5.3 данных следует, что объем требуемого теплоносителя для ликвидации отложений уменьшается с ростом дебита скважин. Так, для удаления парафина из скважины с 1а 700 м тепловой обработкой при концентрации парафина в нефти 1 5 % необходимо закачать не менее 20 м3 нефти. Причины объясняются охлаждением теплоносителя и отсутствием растворяющей способности на больших глубинах ( см. рис. 5.6), недостаточной депа-рафинизацией нефти, малым объемом прокачки, а также возможным накоплением тугоплавких парафинов ( церезинов), значительно хуже растворяющихся в нефти. [27]
Из соотношения (5.9) и приведенных на рис. 5.3 данных следует, что объем требуемого теплоносителя для ликвидации отложений уменьшается с ростом дебита скважин. Так, для удаления парафина из скважины с 1П - 700 м тепловой обработкой при концентрации парафина в нефти 1 5 % необходимо закачать не менее 20 м3 нефти. Однако надо учесть, что тепловые обработки АДП не обеспечивают полного удаления парафина: после первой промывки МОП уменьшается на 16 %, после второй и третьей - соответственно на 43 и 69 % [91] - Причины объясняются охлаждением теплоносителя и отсутствием растворяющей способности на больших глубинах ( см. рис. 5.6), недостаточной депа-рафинизацией нефти, малым объемом прокачки, а также возможным накоплением тугоплавких парафинов ( церезинов), значительно хуже растворяющихся в нефти. [28]
 |
Зависимость давления в оболочке от отношения объемов теплоносителя и оболочки при различных. [29] |
Характер приведенной зависимости свидетельствует о наличии прямой пропорциональности давления в оболочке отношению объемов теплоносителя и оболочки. [30]
Страницы: 1 2 3 4