Cтраница 1
Удельный реакционный объем при степени абсорбции 80 % равен 12 0 м3 на 1т 50-процентной азотной кислоты в сутки. [1]
Наименьшие величины удельных реакционных объемов должны получаться при переменной интенсивности теплоподвода, пропорциональной кривой теплопоглощения, учитывающей изменения скоростей и тепловых эффектов при углублении процесса. При постоянном диаметре труб максимальные теплонапряжения в начале процесса обеспечивают наиболее быстрое достижение предельно допустимых температур, после чего величины теплонапряжений должны уменьшаться. Гибкость теплоподвода особенно важна при процессах с высокими температурными коэфициентами и значительной неравномерностью скоростей во времени. [2]
При постоянном теплонапряжений поверхности нагрева Я удельный реакционный объем Ор растет с увеличением диаметра труб, поверхность же нагрева и длина змеевика уменьшаются. [3]
При отсутствии ограничений в температуре нагрева сырь удельный реакционный объем в первую очередь зависит от общей интенсивности теплоподвода. При переменных удельных интенсив-ностях теплоподвода реакционные объемы Р определяются средней-интенсивностью QH конечная же температура процесса / к отличаете от получаемой при постоянном теплонапряжений единицы объема QH const Qu и находится в зависимости от тепловых условий-последней ( по ходу продуктов) реакционной секции. [4]
Влияние общей интенсивности теплоподвода Qa HFy const на удельный реакционный объем при разных суммарных тепловых эффектах 2 / р показано на фиг. [5]
В качестве одного из критериев оценки эффективности работы реакционных зон принимается удельный реакционный объем в кубических метрах, затрачиваемый для образования 1 m бензина в сутки. [6]
Нельзя не отметить, что при ограничении теплонапряжения / / const возрастание удельного реакционного объема 0 происходящее при увеличении диаметра труб dB, сопровождается сокращением относительной поверхности теплообмена ( вследствие снижения затрат тепла благодаря падению / к) и длины нагревательно-реакционного змеевика. Это показывает, что при увеличении мощности трубчатых реакционно-нагревательных систем в них могут допускаться ббльшие линейные скорости потоков; если же скорости сохраняются неизменными, то гидравлические сопротивления змеевиков будут соответственно уменьшаться. [7]
Повышение давления даже в небольшой мере позволяет значительно ускорить процесс образования азотной кислоты и тем самым сократить удельный реакционный объем. Если в системе с гранитными поглотительными башнями поддерживают разрежение от 0 до 500 мм вод. ст. во избежание утечек газа через неплотности, то, применяя металлические башни, можно вести - процесс под небольшим давлением. [8]
В настоящее время проектируются новые компактные технологические системы на основе применения кислорода и концентрированных оксидов азота, что позволит значительно сократить удельные реакционные объемы аппаратуры. [9]
Удельный реакционный объем колонны 2 52 м3 на 1 т / ч готовой продукции, время пребывания плава в колонне 30 мин. С учетом разложения мочевины на последующих стадиях выделения ее из плава и переработки в товарный продукт общая степень превращения С02 в CO ( NH2) 2 равна примерно 60 % от суммарной разовой подачи двуокиси углерода в колонну синтеза. [10]
На 1 г HNO3 в паровом котле 4 получается от 0 6 до 0 8 г пара. Удельный реакционный объем кислотного поглощения при получении 50 % - ной кислоты и выходе 92 % составляет 30 - 32 jn3 на 1 т HNO3 в сутки. Реакционный объем аппаратуры щелочного поглощения составляет 15 - 30 % объема аппаратуры кислотного поглощения. На рис. 68 представлена более современная система для получения разбавленной азотной кислоты, работающая при атмосферном давлении. [11]
Увеличение числа башен в системе дает возможность поддерживать наиболее благоприятное соотношение между концентрацией кислот, орошающих башни. На практике в систему включают не менее 6 - 9 поглотительных башен. При меньшем их числе удельный реакционный объем значительно возрастает. [12]
Увеличение числа башен в системе дает возможность поддерживать наиболее благоприятное соотношение между концентрацией кислот, орошающих башни. На практике в систему включают не менее 6 - 7 поглотительных башен. При меньшем их числе удельный реакционный объем значительно возрастает. [13]
Нитрозные газы, полученные контактным окислением аммиака под давлением, после отвода тепла реакции окисления NH3 проходят в современных системах окислитель окиси азота и теплообменник окислителя, затем холодильник-конденсатор и абсорбционную колонну. Нитрозные газы, полученные контактным окислением аммиака при атмосферном давлении, после отвода тепла реакции и охлаждения поступают в турбокомпрессор. Далее их путь аналогичен нитрозным газам, полученным под давлением. Даже небольшое повышение давления позволяет значительно ускорить процесс образования азотной кислоты и тем самым сократить удельный реакционный объем. [14]
Операции 5-я и 6-я протекают в кислой среде ( НС1, FhSO, СНзСООН и др.) с аминами и их производными, в нейтральной или в слабощелочной среде ( NaHCOs, Ка2СОз, иногда NaOH) - с фенолами, нафтолами и их производными. Реакционные массы на 4 - й и 6 - й стадиях охлаждаются путем добавления в аппараты молотого льда или подачи холодильного рассола в рубашку или в змеевики аппарата. Все аппараты можно изготовлять из стали, защищенной кислото - и щелочеупорной эмалью или кислотоупорной плиткой на замазке, устойчивой к растворам кислот и слабых щелочей; внутренние теплооб-менные элементы могут быть выполнены из титана. Последовательность операций одинакова во всех шести схемах. Обычно не совпадают удельные реакционные объемы и продолжительность операций в разных синтезах. Для некоторых схем необходимы промежуточные операции фильтрования на 1 - й, 5 - й и 7 - й стадиях. На 4 - й стадии в разных схемах могут использоваться различные кислоты, а на 6 - й стадии - различные кислоты и щелочи. Для расчета совмещенной схемы за основу принимают аппарат, предназначенный для стадии, протекающей с наибольшим удельным реакционным объемом. [15]