Анализ - выражение
Cтраница 1
 |
Условные схемы соединений фазы обмотки с 1р 6 в несколько параллельных ветвей. [1] |
Анализ выражения (3.15), определяющего коэффициент распределения, показывает, что амплитуда высших гармонических в кривой ЭДС обмотки зависит от угла между векторами ЭДС отдельных катушек. В обмотке с целым q этот угол всегдз равен пазовому углу а. Но с увеличением q растет число пазов и соответственно уменьшаются зубцовые деления, ширина зубцов и пазов. Это ограничивает наибольшие допустимые значения q, так как в узких пазах ухудшается заполнение паза медью и использование зубцовой зоны оказывается неэффективным, кроме того, ширина зубцов не может быть взята меньше предельной, определяемой их допустимой механической прочностью. [2]
Анализ выражения ( 68) показывает, что в вихревом слое разрушение за счет свободного удара маловероятно, так как известно [48, 51], что скорость движения ферромагнитного элемента в вихревом слое составляет до нескольких метров в секунду. [3]
Анализ выражения (3.191) показывает, что в приводах большой жесткости с малыми амплитудами Аг автоколебаний на границе устойчивости, у которых h0 N, наименьшие граничные давления для схем на рис. 3.1 и 3.4 почти равны. В приводах же малой жесткости со значительными амплитудами Аг, при которых h0 N, наименьшее граничное подведенное давление при однощелевом управляющем золотнике может быть примерно в 1 5 раза больше, чем при четырехщелевом золотнике и прочих одинаковых параметрах. [4]
Анализ выражения ( 31) показывает, что переходные процессы в ГДТ зависят от его геометрических параметров и величины угловых ускорений й ( л 1И и йю сИ лопастных колес. [5]
Анализ выражения (4.16) показывает, что при наличии корреляции, которая у гибридных ИМС, как правило, положительная, большое значение приобретает направленность коэффициентов влияния AI; на выходной параметр ИМС. Так, если все элементы i - ro комплекса имеют одинаковую направленность, то с увеличением числа элементов в комплексе дисперсия выходного параметра увеличивается. Наличие хотя бы одного элемента ИМС с обратной направленностью коэффициента влияния приводит к уменьшению второго члена в выражении (4.16), а значит, дисперсии выходного параметра с увеличением числа элементов. [6]
 |
Конструктивная схема и векторная диаграмма индукционного реле тока. [7] |
Анализ выражения (2.15) показывает, что индукционные системы позволяют выполнить как быстродействующие, так и медленнодействующие реле. [8]
Анализ выражений (1.10), (1.13), (1.14) показывает, что с механической точки зрения дельта-функция Дирака и ее производные должны трактоваться как обобщенная мера, равная нулю. [9]
Анализ выражения (3.15), определяющего коэффициент распределения, показывает, что амплитуда высших гармонических в кривой ЭДС обмотки зависит от угла между векторами ЭДС отдельных катушек. Но с увеличением q растет число пазов и соответственно уменьшаются зубцовые деления, ширина зубцов и пазов. Это ограничивает наибольшие допустимые значения q, так как в узких пазах ухудшается заполнение паза медью и использование зубцовой зоны оказывается неэффективным, кроме того, ширина зубцов не может быть взята меньше предельной, определяемой их допустимой механической прочностью. [10]
Анализ выражения, характеризующего процесс впуска в карбюраторных двигателях, показывает, что величина разрежения зависит от опережения зажигания. По опытным данным ( рис. 6.8), оптимальной величине опережения зажигания ( по расходу топлива) соответствует максимальное разрежение. Следовательно, для диагностики и регулировки системы питания и опережения зажигания в соответствии с обобщенным графикодЧ может быть применен один и тот же принцип. [11]
Анализ выражения (XI.39) показывает, что главный вектор сил прямо пропорционален коэффициенту динамической вязкости жидкости и окружной скорости движения цапфы. [12]
Анализ выражений ( 40) - ( 43) показывает, что при достаточно больших значениях коэффициентов EJ и ki расход жидкости, поступающей в подогреватель и промывочную емкость второй ступени, будет невелик. [13]
Анализ выражения (4.1) показывает, что для увеличения мощности турбогенераторов необходимо увеличивать линейную нагрузку статора и пропорциональную ей линейную нагрузку ротора. Это влечет за собой увеличение плотности тока в проводниках обмоток статора и ротора, что допустимо только при повышении эффективности систем охлаждения генераторов. С этой целью был сделан переход от косвенных ( поверхностных) систем охлаждения к непосредственным ( внутрипроводниковым) и смешанным системам охлаждения. [14]
Анализ выражения (2.41) показывает, что в толстостенном аппарате возможно применение внутреннего давления не выше определенного значения, а поэтому увеличение толщины стенки аппарата не всегда является эффективным способом увеличения его прочности. [15]
Страницы: 1 2 3 4