Необходимый объем - реактор
Cтраница 2
При сравнении обеих моделей реакторов в изотермических условиях отметим следующее: при одном и том же значении степени превращения на выходе реактор идеального вытеснения всегда характеризуется наивысшей средней скоростью процесса, следовательно, необходимый объем реактора такого типа будет наименьшим. [16]
 |
Зависимость селективности от степени превращения. [17] |
При сравнении обеих моделей реакторов в изотермических условиях отметим следующее: при одном и том же значении степени превращения на выходе реактор идеального вытеснения всегда характеризуется наивысшей средней скоростью процесса; следовательно, необходимый объем реактора такого типа будет наименьшим. [18]
При сравнении обеих моделей реакторов в изотермических условиях отметим следующее: при одном и том же значении степени превращения на выходе реактор идеального вытеснения всегда характеризуется наивысшей средней скоростью процесса, следовательно, необходимый объем реактора такого типа будет наименьшим. [19]
При сравнении обеих моделей реакторов в изотермических условиях отметим, что при одном и том же значении степени превращения на выходе из реактора идеального вытеснения средняя скорость процесса всегда наивысшая, следовательно, необходимый объем реактора такого типа будет наименьшим. [20]
При сравнении обеих моделей реакторов в изотермических условиях отметим следующее: при одном и том же значении степени превращения на выходе реактор идеального вытеснения всегда характеризуется наивысшей средней скоростью процесса, следовательно, необходимый объем реактора такого типа будет наименьшим. [21]
Следовательно, из этого уравнения может быть найдена масса катализатора, необходимая для достижения заданной степени превращения. Чтобы получить необходимый объем реактора, нужно лишь разделить это значение массы на насыпной вес катализатора рь. [22]
Метан, углекислота и азот не отравляют катализатор и являются в синтез-газе инертными веществами. Однако большое содержание их в газе понижает парциальное давление основных реагирующих компонентов ( На и СО), что имеет следствием снижение скорости процесса и увеличение необходимых объемов реакторов. [23]
При более сложных моделях аналитическое решение оказывается невозможным, и обычно целесообразно использовать вычислительные машины. Таким образом рассчитан график на рис. 14.8, дающий зависимость необходимого объема реактора от интенсивности продольного смешения. [24]
Именно по этой причине и применяют батареи или каскады реакторов смешения. Уравнения типа ( V, 31) и ( V, 32) позволяют найти необходимый объем реакторов и их число, если известна кинетика процесса. [25]
 |
Безразмерные время пребывания и выходная температура в трубчатом реакторе с оптимальным температурным профилем для консекутивных реакций первого порядка Ш A L P Х ( EJE 2. [26] |
При низкой степени превращения протекает главным образом первая реакция, и допустима относительно высокая температура; когда образовалось уже значительное количество промежуточного продукта, его распад должен быть замедлен снижением температуры. Согласно Хорну, получаемое при этом увеличение производительности достигает 10 - 20 % от производительности изотермического трубчатого реактора, дающего тот же выход. Последнее означает, что проблема максимальной производительности вряд ли возникает в случае консекутивных реакций. Температурный уровень влияет главным образом на максимальный возможный выход, и значительно уменьшить необходимый объем реактора довольно сложно. [27]
Очевидно, уравнение ( 3) также можно подставить в уравнение ( 4) для случая гетерогенной реакции, но единицы, в которых при этом выразится константа скорости, будут другими. Это объясняется тем, что при данном способе приготовления катализатора величина поверхности обычно прямо пропорциональна массе катализатора. Но различные пористость, степень спекания и размер частиц изменяют отношение величины поверхности к массе для одного и того же катализатора, если он приготовлен и предварительно обработан с помощью различных методов. Чтобы оценить долю эффективной поверхности, активной в реакции, необходимо использовать весьма совершенную технику определения величины хемосорбции и нецелесообразно использовать результаты таких измерений, как исходные данные для конструкторских расчетов. В отсутствие быстрого и легко применимого метода можно использовать значения скоростей, отнесенные к единице массы катализатора, или же применить для определения необходимого объема реактора значения скоростей реакций, отнесенные к единице объема реактора. Полученный результат затем умножают на плотность массивного катализатора, чтобы найти необходимое значение массы катализатора. [28]
Кубовые реакторы близки по своим характеристикам к модели идеального смешения. Реальные трубчатые реакторы, наоборот, обладают существенными отклонениями от теоретической модели. Известно, например, что поршневое течение жидкости в трубе практически невозможно: как при ламинарном, так и при турбулентном течении скорость жидкости в различных точках сечения потока неодинакова. Частицы жидкости в центре трубы движутся значительно быстрее, чем частицы, находящиеся вблизи стенки. Это нарушает условие равенства времени пребывания различных частиц в аппарате и влияет на поле концентраций в нем. Кроме того, модель идеального вытеснения не учитывает молекулярную и конвективную диффузию веществ в направлении потока ( продольное перемешивание), уменьшающие средние концентрации реагирующих веществ и среднюю скорость реакции. Вследствие этого время реакции и необходимый объем реактора увеличиваются. Несмотря на эти отклонения, модель идеального вытеснения весьма полезна для расчета и анализа работы реакторов. [29]
Страницы: 1 2