Ограничение - коммутационное перенапряжение
Cтраница 3
По этой формуле величина шунтирующего сопротивления получается порядка десятков тысяч омов. Как указывалось выше, для ограничения коммутационных перенапряжений целесообразно применять шунтирующие сопротивления порядка тысяч омов. Таким образом, применение сопротивлений порядка тысяч омов будет полезно и для ограничения перенапряжений при срезе тока. [31]
Для практических целей ВАХ резисторов целесообразно представлять как отношение напряжения при данном токе к напряжению при заданном значении тока. A U100A, определяющее уровень ограничения коммутационных перенапряжений защитным аппаратом. [32]
Сегодня нельзя сказать, что в конструктивном отношении выключатели достигли своего окончательного предела, здесь имеется широкий простор как для создания новых коммутирующих систем, так и для совершенствования существующих. Усилия разработчиков направлены на сокращение полного времени отключения выключателя и ограничение коммутационных перенапряжений, на повышение параметров аппаратов по напряжению, по номинальному току и по их коммутационной способности, на увеличение надежности и улучшение технико-экономических показателей. [33]
Малые и длительные токи могут также протекать при срабатывании РВ от внутренних перенапряжений, в частности при отключении ненагруженных трансформаторов и коротких линий. Таким образом, хотя грозозащитные вентильные разрядники не рассчитаны специально на ограничение коммутационных перенапряжений, они успешно ограничивают перенапряжения при некоторых видах коммутаций, характеризующихся малой запасенной энергией. [34]
Собственное время включения современных выключателей ВЛ составляет 0 2 - 0 3 с. Поэтому даже при мгновенном действии автоматики включение реактора с точки зрения ограничения коммутационных перенапряжений или облегчения условий работы разряд-пиков произойдет слишком поздно, так как максимум перенапряжений наступает уже через 0 01 - 0 03 с. В связи с этим целесообразно применять для ограничения внутренних перенапряжений подключение реактора через искровой промежуток. На выключателях ВВН-ЯОО оно выполняется включением искрового промежутка параллельно отделителю выключателя. При отключенном положении выключателя его главные контакты замкнуты, контакты отделителя разомкнуты. При появлении перенапряжений искровой промежуток пробивается и реактор практически мгновенно присоединяется к линии. От появления тока в одной из фаз реактора срабатывает автоматика, которая включает выключатель. [35]
Из опыта, полученного до сих пор, следует, что при номинальном напряжении до 420 кв либо не требуется никакого, либо требуется только незначительное уменьшение коммутационных перенапряжений, в то время как при более высоких Напряжениях неизбежно ограничелие напряжений. В табл. 3 приведен список способов, использованных до сих пор для ограничения коммутационных перенапряжений. Так как полное перенапряжение состоит из переходной составляющей и составляющей промышленной частоты, важно стремиться сделать обе составляющие небольшими. [36]
Разрядники типа РВМГ рассчитаны на прохождение тока до 400 а при длительности до 2000 мксек. Поэтому они могут быть использованы в сетях 110 - 220 кв также для ограничения коммутационных перенапряжений. [37]
Дальнейший прогресс на пути улучшения защитных характеристик разрядников может быть достигнут применением резисторов на основе материала, имеющего значительно большую нелинейность ( коэффициент нелинейности 0 02 - 0 04), чем у резисторов на основе карбида кремния. В этом случае появляется возможность отказаться от использования в разрядниках последовательного искрового промежутка и осуществить глубокое ( ниже уровня 2 i / ф) ограничение коммутационных перенапряжений. Требованию высокой нелинейности удовлетворяет материал на основе оксида цинка. В настоящее время выпускаются защитные аппараты - нелинейные ограничители перенапряжений с резисторами на основе этого высоконелинейного материала. [38]
В зависимости от нормированной кратности этих перенапряжений, реальной длины линий, установленного на ней оборудования, разновременности моментов коммутации дугогасительных разрывов выключателя и регламентированных циклов АПВ для ограничения коммутационных перенапряжений должны применяться либо одноступенчатые, либо многоступенчатые шунтирующие резисторы. Оптимальные сопротивления этих резисторов могут быть рассчитаны для каждого из режимов в отдельности, однако даже в этом случае результат может быть представлен лишь в виде статистического закона распределения. Практически же сопротивления обычно применяемых одноступенчатых шунтирующих резисторов оказываются близкими к волновому сопротивлению линии, а у двухступенчатых резисторов сопротивления первой и второй ступеней составляют чаще всего 65 и 300 % значения этой величины соответственно. [39]
Большинство внутренних перенапряжений связано со сравнительно большими запасами электромагнитной энергии в элементах электрической сети. Запасы энергии и кратности перенапряжений заметно возрастают с увеличением длины участков линии и рабочего напряжения. Поэтому для ограничения коммутационных перенапряжений в сетях высших классов напряжения ( 330 - 750 / се), где стоимость изоляции оказывается особенно существенной, приходится применять мощные вентильные коммутационные разрядники, реакторы и др. В сетях более низких классов напряжения для ограничения внутренних перенапряжений разрядники не применяются, а характеристики грозозащитных разрядников выбирают так, чтобы они не работали при внутренних перенапряжениях. [40]
 |
Схема опыта и осциллограммы напряжений на конце линии при ее включении. [41] |
Резонансные - перенапряжения на длинных линиях, хотя обычно и имеют амплитуды, не превышающие 2U, опасны для изоляции, в первую очередь для трансформаторов, вследствие своей длительности. Резонансные перенапряжения также опасны для коммутационных разрядников. Эти разрядники предназначены для ограничения кратковременных коммутационных перенапряжений и могут не погасить дугу сопровождающего тока при установившемся напряжении, превышающем [ / Гаш разрядников. [42]
 |
Вентильные разрядники. [43] |
Вентильные разрядники ( рис. 119) состоят из колонки последовательно включенных искровых промежутков и нелинейных разрядных резисторов, выполненных из специальных материалов вилита или тервита. Первый по своим характеристикам пригоден для защиты от больших атмосферных перенапряжений. Второй лучше подходит для ограничения внутренних коммутационных перенапряжений, превышающих амплитуду номинального напряжения в 3 - 4 раза. [44]
 |
Принцип действия вентильного разрядника и вольт-амперная характеристика его рабочего сопротивления ( диаметр дисков разрядника d130 мм. / и в килоамперах ( ко. [45] |
Страницы: 1 2 3 4