Зависимость - износостойкость
Cтраница 3
Это указывает на зависимость износостойкости сталей от схемы их взаимодействия с абразивом. [31]
Механизм ударно-абразивного изнашивания существенно различен в вязкой и хрупкой областях разрушения. Поэтому представляет интерес исследование зависимостей износостойкости наплавочных сплавов от их механических свойств раздельно для каждой из этих областей разрушения. Испытание всех наплавок, за исключением двух, независимо от уровня их легирования, показало более низкую износостойкость по сравнению с износостойкостью стали 45 в состоянии после закалки и низкого отпуска. Установлено, что твердость сплавов неоднозначно влияет на их износ при динамическом воздействии абразива. [32]
 |
Связь износостойкости стали 45 с твердостью при энергии уда - 20 ра, Дж. [33] |
Механизм ударно-абразивного изнашивания существенно различен в вязкой и хрупкой областях разрушения. На рис. 77 приведены результаты исследований зависимости износостойкости стали Д7ХФНШ от ее твердости в каждой из этих областей разрушения. Разделение характера разрушения стали на хрупкое и вязкое производили по ориентации площадки излома относительно оси цилиндрического образца диаметром 10 мм с надрезом. [34]
Первое в СССР значительное по масштабу исследование сопротивления сталей абразивному изнашиванию было проведено в начале 30 - х годов на лабораторной машине Зайцева по схеме трения образцов о наждачную шкурку, закрепленную на плоской стороне вращающегося диска. Позднее в серии исследований [258] была выявлена зависимость износостойкости от внешних условий, свойств материалов, твердости абразивных частиц, их размера и других факторов. [35]
Некоторый интерес представляет зависимость износостойкости хрома от его твердости. Как видно из рис. 104, график зависимости износостойкости осадка от его твердости проходит через максимум. Такой ход кривой связан с тем, что на восходящей ветви кривой происходит преимущественно износ мягкого хрома, а на нисходящей ветви - увеличение износа связано с выкрашиванием зерен. Отсюда вытекает, что хромовые осадки, обладающие твердостью 650 - 925 кг / мм2, должны быть наиболее износостойкими. [36]
Ниже приведены результаты исследования диффузионного перераспределения олова ( основного легирующего элемента) по глубине оловянистых бронз, деформированных при трении в разных смазочных средах. Исследование проведено с целью изучения влияния природы среды на характер диффузионных процессов при контактировании и зависимости износостойкости от перераспределения легирующих элементов. [37]
Износостойкость резины существенно зависит от ее более простых механических свойств: прочностных, упругогистерезисных, усталостных, фрикционных. Общая теория износостойкости резин отсутствует, и поэтому многие исследователи на основании большого экспериментального материала пытались установить частные закономерности зависимости износостойкости от других механических свойств. Несмотря на ограниченность выведенных эмпирических закономерностей, они способствуют выяснению механизма износа резин и позволяют обоснованно разрабатывать принципы построения рецептур. В данной главе эти вопросы обсуждаются подробнее. [38]
На рис. 16 представлена диаграмма зависимости относительной износостойкости от твердости для термически обработанных сталей. Прямая линия, проходящая через начало координат, представляет зависимость е - Я для технически чистых металлов и сталей в термически необработанном состоянии. Для термически обработанных сталей зависимость износостойкости от твердости имеет другой характер и для каждой стали выражена определенной кривой. Износостойкость возрастает с увеличением твердости, но значительно менее интенсивно, чем для технически чистых металлов и термически необработанных сталей. По мере увеличения содержания углерода прямые линии зависимости износостойкости от твердости для каждой стали располагаются выше и имеют более крутой уклон. [39]
На рис. 16 представлена диаграмма зависимости относительной износостойкости от твердости для термически обработанных сталей. Прямая линия, проходящая через начало координат, представляет зависимость е - Н для технически чистых металлов и сталей в термически необработанном состоянии. Для термически обработанных сталей зависимость износостойкости от твердости имеет другой характер и для каждой стали выражена определенной кривой. Износостойкость возрастает с увеличением твердости, но значительно менее интенсивно, чем для технически чистых металлов и термически необработанных сталей. По мере увеличения содержания углерода прямые линии зависимости износостойкости от твердости для каждой стали располагаются выше и имеют более крутой уклон. [40]
 |
Кривые износостойкости 6 ( уск твердых сплавов при скольжении всухую по чугуну. [41] |
На рис. 9.14 приведены кривые износостойкости В ( иск), полученные при тех же условиях эксперимента для трущихся пар, составленных из чугуна твердостью НВ 200 и твердых сплавов групп ВК и ВТК. Характер изменения износостойкости для твердых сплавов этих групп существенно различен. Так, для пар, в которых участвуют твердые сплавы марок ВКЗ и ВК8, зависимость износостойкости В ( VCK) монотонно убывающая. Для трущихся пар с участием твердых сплавов группы ВТК ( марок Т5К10, Т15К6 и ТЗОК4) кривые износостойкости имеют экстремумы. [42]
 |
Кривые износостойкости B ( vCK твердых сплавов при скольжении всухую по чугуну. [43] |
На рис. 9.14 приведены кривые износостойкости В ( VCK), полученные при тех же условиях эксперимента для трущихся пар, составленных из чугуна твердостью НВ 200 и твердых сплавов групп ВК и ВТК. Характер изменения износостойкости для твердых сплавов этих групп существенно различен. Так, для пар, в которых участвуют твердые сплавы марок ВКЗ и ВК8, зависимость износостойкости В ( VCK) монотонно убывающая. Для трущихся пар с участием твердых сплавов группы ВТК ( марок Т5К10, Т15К6 и ТЗОК4) кривые износостойкости имеют экстремумы. [44]
Следует заметить, что при подстановке в эти уравнения величин &, b, f, а, отвечающих природе и состоянию электролитического железа, получаются вполне приемлемые и близкие к практическим измерениям ( см. ранее) результаты. Расхождения объясняются, вероятно, Недостаточно полным учетом поправок к модулю сдвига &, который пропорционален модулю упругости Юнга и зависит так же, как и последний, от параметров субмикроструктуры осадков и дилатации, вызванной ростом плотности дислокаций э материалах. Внесем эту поправку несколько позже, а пока отметим, что уравнение (5.42) достаточно достоверно описывает экспериментальные данные, приведенные в 5.2.2. Это позволяет нам перейти к анализу зависимости износостойкости электролитических железных покрытий от параметров их субмикроструктуры, в числе котррых громадную роль играет субмикротрещино-ватость осадков. [45]
Страницы: 1 2 3 4