Зависимость - тепловая нагрузка
Cтраница 1
Зависимость тепловой нагрузки на этиленовый дефлегматор от числа тарелок представлена на. [1]
Зависимость тепловой нагрузки дефлегматора от общего числа тарелок в этановой колонне при условии оптимального ввода питания представлена на рис. ЮЗ. [2]
Для этого рассчитанная по обычным методикам зависимость тепловой нагрузки теплообменника Q от температуры откладывается н а графике Q-1 / 7 тогда площадь, ограниченная графиком, и будет искомым интегралом. [3]
 |
График продолжительности сезонной тепловой нагрузки.| Суммарный график продолжительности сезонных и круглогодовых тепловых нагрузок. [4] |
График продолжительности отопитель-но-вентиляционной нагрузки может быть построен с помощью вспомогательного графика зависимости среднечасовой тепловой нагрузки от наружной температуры, который строится слева от основного графика, а соответствующие значения тепловых нагрузок переносятся на основной график. [5]
Типичное распределение температуры натрия и плотности теплового потока дано на рис. 7.18. Зависимость тепловой нагрузки на внутренней поверхности донышка от входной температуры натрия при разных давлениях показана на рис. 7.19. Тепловые нагрузки в донышке оказались гораздо меньшими, чем на тепло-передающей трубе. [7]
 |
Зависимость суммарной концентрации этана и этилена в дистилляте этановой колонны от количества извлеченной жидкости. [8] |
Результаты расчетов по определению оптимального соотношения чисел тарелок в укрепляющей и исчерпывающей секциях приведены на рис. 102 в виде зависимости тепловой нагрузки дефлегматора от числа тарелок п в укрепляющей секции номера тарелки питавия при постоянном общем числе тарелок N. Из рис. 102 видно, что влияние уровня ввода питания в колонну на тепловую нагрузку дефлегматора сказывается особенно сильно при малых числах тарелок в колонне; при увеличении числа тарелок это влияние уменьшается. [9]
Однако поскольку число последовательно включенных секций трубчатых теплообменников обычно достаточно велико ( шесть, восемь и более), то включение каждой дополнительной секции вызывает сравнительно небольшое относительное изменение тепловой нагрузки. Поэтому зависимость тепловой нагрузки от числа секций секционного теплообменника практически монотонная. [10]
Один из важных вопросов в практике ректификации связан с влиянием на процесс таких факторов, как агрегатное состояние и температура питания колонны. При многокомпонентной ректификации зависимость тепловых нагрузок на дефлегматор и кипятильник от температуры питания имеет тот же вид, что и для бинарной смеси: с увеличением температуры питания нагрузка на кипятильник падает, тогда как нагрузка на дефлегматор увеличивается. Выбор оптимальной температуры подачи питания зависит от конкретных условий и в-каждом случае может быть сделан в результате проведения серии расчетов. Термодинамические аспекты проблемы об оптимальном состоянии питающей смеси рассмотрены отдельно. [11]
Таким образом, при Res 3 3 - 10 - 3 положительная зависимость а а ( & н) переходит в отрицательную. В то же время зависимость тепловой нагрузки 7С от температурного напора всегда положительна. [12]
При помощи расчеши колонн тбен ининйним ил машине Урал получены необходимые данные для технико-экономического анализа процесса и выбора наивыгоднейшего режима. На рис. 115 приведены зависимости тепловых нагрузок на дефлегматор и кипятильник от температуры сырого газа на входе в колонну. [13]
При охлаждении многокомпонентной смеси с парциальной конденсацией отдельных компонентов ( случай наиболее часто встречаю щийся в установках разделения углеводородных газов) значение интеграла fdQ / T следует находить графически. Для этого рассчитывают по обычным методикам и строят графически зависимость тепловой нагрузки теплообменника от величины, обратной температуре Q ф ( ИТ); площадь под кривой и будет искомым интегралом. [14]
Следует подчеркнуть, что внимание к точному определению констант фазового равновесия для целей статического расчета ректификации по теоретическим ступеням разделения ( тарелкам) является совершенно оправданным, даже в том случае, когда значения эффективности реальных тарелок представляются достаточно неопределенными. Дело в том, что в оптимальных режимах работы ректификационных колонн, т.е. при небольших избытках флегмового числа5 ( а 1 1 - 1 15) зависимость тепловой нагрузки на дефлегматор от числа тарелок весьма слабая, поэтому она не является определяющей. В то же время нагрузка на дефлегматор сильно зависит от степени обогащения на каждой тарелке, а также от состава продуктов разделения, которые в свою очередь определяются константами фазового равновесия. [15]
Страницы: 1 2