Зависимость - плотность - тепловой поток
Cтраница 1
 |
Кривые кипения в большом объеме. [1] |
Зависимости плотности теплового потока q и коэффициента теплоотдачи а от температурного напора Д Т Тс - Ts ( Ts - температура насыщения) для случая, когда произвольно задается температура поверхности греющей стенки Тс ( практически это условие может быть осуществлено, если для обогрева используется конденсация насыщенного пара подходящей температуры на противоположной стороне стенки), приведены на рис. 3.18, а. При Д Г Д Гн к в отдельных точках поверхности возникают, растут, а затем отрываются паровые пузыри, развивается пузырьковый режим кипения. [2]
Если известна зависимость плотности теплового потока от касательного напряжения, это уравнение можно проинтегрировать. [3]
Общий вид зависимостей плотности теплового потока от паро-содержания в момент наступления кризисов теплообмена q f ( x) при pw const и р const представлен на рис. 12.1. Различный вид кривых обусловлен разными условиями проведения опытов. [4]
 |
Изменение плотности теплового потока q от температуры атмосферного воздуха t. [5] |
На рис. VI-15 приведены зависимости плотности теплового потока q от температуры охлаждающего воздуха t, построенные по результатам испытаний аппаратов в условиях Невинномысского производственного объединения Азот. Графики построены для различной температуры охлаждающего воздуха и регламентируемых параметров охлаждаемой или конденсируемой среды. Точки а, 6 и с характеризуют номинальное значение теплового потока q и определяют температур атмосферного воздуха, до которой обеспечиваются регламентируемые параметры работы системы охлаждения. [6]
 |
Зависимость времени испарения капли жидкости от температуры твердого тела, на котором находится капля.| Плотность теплового потока от нагретой стенки к капле. [7] |
На рис. 40 приведена кривая ( 20), дающая зависимость плотности теплового потока а от нагретой стенки резервуара к жидкости в зависимости от разности температур 9П - к. На рисунке показано, что величина ст при увеличении Оп - Фк сначала растет, затем начинает понижаться, и потом снова возрастает. Первая ветвь ( а) кривой отвечает так называемому пузырьковому кипению, когда на поверхности образуются отдельные пузырьки пара. При повышении температуры 9П пузырьковое кипение сменяется пленочным, при котором плотность потока тепла оказывается значительно ниже, чем при пузырьковом кипении. Этот переход от одного режима к другому соответствует резкому понижению кривой. С повышением температуры нагретой поверхности плотность 0 теплового потока при пленочном кипении возрастает и при высоких температурах достигает значительной величины. Для того, чтобы получить наглядное представление о взаимодействии распыленной воды и нагретой стенкой был проведен следующий опыт. [8]
При проведении конструктивного расчета ( или поверочного, если отсутствуют зависимости плотности теплового потока от времени пожара) для определения количества тепла, воспринимаемого строительными конструкциями, необходимо в каждый момент времени знать температуру их обогреваемой поверхности. Поскольку температура этих поверхностей зависит не только от внешних условий теплообмена, но и от теплофизических свойств материала конструкций, ее определяют из решения уравнения теплопроводности (5.7) при граничных условиях III рода. Для условий пожара граничные условия несимметричны относительно рассматриваемой конструкции. Характер изменения коэффициента теплоотдачи на обогреваемых поверхностях приведен выше. [9]
Результаты экспериментов представлены на рис. 7 - 19, где приведены зависимости плотностей тепловых потоков q и q и коэффициента ф от плотности тока i для обоих случаев. Сплошные линии относятся к теплообмену между этиловым и метиловым спиртами, а пунктирные - между водой и метиловым спиртом. [10]
Результаты экспериментов представлены на рис. 6 - 23, на которой приведены зависимости плотностей тепловых потоков q и 7о и коэффициента ф ОТ ПЛОТНОСТИ тока i для обоих случаев. Сплошные линии относятся к теплообмену между этиловым и метиловым спиртами, а пунктирные - между водой и метиловым спиртом. [11]
В более поздней работе 2 ] А. А. Гухман повторяет эту методику с той лишь разницей, что использует зависимости плотности теплового потока Q / F и отношения затраты мощности на циркуляцию газа к поверхности теп лообмена N / F от скорости потока. [12]
Для случая, когда произвольно задается температура поверхности греющей стенки Тс ( практически это условие реализуется, если для обогрева используется конденсация насыщенного пара подходящей температуры на противоположной стороне стенки), зависимости плотности теплового потока q и коэффициента теплоотдачи а от температурного напора ДГГС-Т, приведены на рис. 2.24, а. Собственно кипение начинается только при ДГДГН. Величина q № i называется первой критической плотностью теплового потока. Возникает переходный режим кипения, характерный образованием на твердой поверхности областей, непосредственно контактирующих с паром. Теплоотдача все более ухудшается и, наконец, при ДГДГ ( р2, когда вся поверхность обволакивается сплошной пленкой пара, становится минимальной. [13]
Известно, что коэффициент теплопроводности зависит от температуры. Если его изменение незначительно, то в рассматриваемом диапазоне температур зависимость плотности теплового потока от температурного градиента можно считать линейной. Если же коэффициент теплопроводности заметно изменяется с температурой, то это изменение должно быть соответствующим образом учтено. [14]
Рассмотрим плоскую теплоотдающую поверхность. На рис. 2 - 25 показана зависимость плотности теплового потока q от разности температур Tw-Ts. Установлено, что подобная зависимость характерна для всех жидкостей. [15]
Страницы: 1