Зависимость - предел - прочность
Cтраница 1
Зависимость пределов прочности и текучести, а Также разрушающих напряжений от температуры имеет такой же характер, как и для а-титана, с таким же содержанием примесей внедрения. [1]
Зависимость предела прочности при растяжении, твердости, относительного удлинения и прочности при сжатии железокерамики от плотности прессования показана соответственно на фиг. [2]
Зависимость предела прочности и вязкости литиевых смазок от концентрации присадок до 1 0 % описывается экстремальными кривыми. [3]
Зависимость предела прочности при сжатии of объемного веса ( пористости) материала изображена на фиг. [4]
Зависимость предела прочности при растяжении ij, кг / мм, предела текучести Oj кг1мм, удлинения 8 % и удельного веса Y г / см от давления прессования р т / см ( железо, температура спекания 800, выдержка 30 мин. [5]
Зависимости предела прочности при растяжении от состава композиции, приведенные на рис. 13, не имеют теоретического обоснования. Действительно, существующие теории для металлов и термопластов предсказывают непрерывное увеличение предела прочности при растяжении с ростом содержания волокна. Интересно, однако, заметить, что прочность, измеренная в поперечном направлении, изменяется с составом композиции, например, для полиметилмета-крилата, наполненного стеклянным волокном, в соответствии с формулой Лиса [ 71, так же как прочность композиций с эластомерным связующим, а именно наблюдается то же самое резкое начальное падение прочности с последующим ее возрастанием и достижением значения, соответствующего прочности исходной матрицы. Лис объясняет это либо чувствительностью матрицы к образованию трещин, либо существованием некоторого критического объема При деформировании в поперечном направлении. Вполне вероятно, что поведение композиций на основе каучука может быть обусловлено теми же явлениями, поскольку значительная часть волокон ориентируется в поперечном направлении. [6]
Зависимость предела прочности на растяжение синтетического ( i) и ваграночного ( 2) чугуна от степени эвтектичности: штриховая линия - теоретически рассчитанная прочность. [7]
Зависимость пределов прочности ( а) и текучести ( б) сталей 16ГИМА ( кривая I) и 45 ( кривая 2) в состояния поставки, тренированных пульсирующим кручением, от числа циклов нагружения. [8]
Зависимость пределов прочности и текучести фазонаклепанного аустенита с основой Х13Н7 при 350 G от содержания W, Mo, Nb, Ti, V, Со, Мп, Си приведена на рис. 7.1. Легирование стали Мп ( до 2 5 %) и Со ( до 10 %) весьма слабо влияет на упрочнение фазонаклепанного аустенита. Ниобий при содержании около 0 5 % увеличивает OQ % фазонаклепанного аустенита в 2 раза. [9]
Зависимость предела прочности при растяжении и удлинения полиформальдегида от температуры показана на фиг. [10]
Зависимость предела прочности вольфрамовой проволоки от температуры приведена на фиг. [11]
 |
Зависимость относительного значения прочности при растяжении стеклопластиков, образованных системой трех нитей, от угла вырезки образца по отношению к главным направлениям орто-тропии. [12] |
Зависимость предела прочности исследованных материалов от угла вырезки образца по отношению к направлениям армирования показана на рис. 5.17. Здесь же приведены расчетные значения, вычисленные по формулам на с. Экспериментальные значения предела прочности, как следует из рис. 5.17, удовлетворительно согласуются с расчетными. [13]
Зависимость предела прочности вольфрамовой проволоки от температуры ( по Смителису): / - тянутая проволока; 2 - рекристаллизован-ная проволока; 3 - монокристаллическая проволока. [14]
Зависимость предела прочности вольфрамовой проволоки от температуры приведена на фиг. [15]
Страницы: 1 2 3 4 5