Зависимость - прочность - сцепление
Cтраница 1
 |
Зависимость толщины диффузионной связки от температуры термообработки в течение 30 мин для никелевых покрытий на стальной основе. [1] |
Зависимость прочности сцепления а от температуры подложки носит линейный характер: независимо от нагревания подложки в интервале 250 - 700 С адгезия относительно постоянна. Величина - прочности сцепления карбонильного никеля колеблется в интервале 10 - 15 кгс / смг. [2]
А - зависимость прочности сцепления WC ( 0 - 50 мк) от относительного размера сопел: а - сопло М 1, б - сопло № 2; Б - схема устройства сопел Ni 1 и 2; В - влияние размера частиц W2G - WG на прочность сцепления ( сопло М 2); Г - форма частиц: 1 - WC ( 50 - н73 мк) до напыления; 2 - W2C - WG ( 73 - ьЮО мк) Со ( Он-20 мк) до напыления; 3 - W2C - WC ( 73 - i - 100 мк) Со ( 0 - - 20 мк) после 1 рануляции; Д - влияние мощности на прочность оцепления W2C - WG ( 73 - j - lOO мк), сопло Л5 2; Е - зависимость плотности и пористости от мощности: / - плотность; 2 - пористость; Ж - влияние толщины покрытия на прочность сцепления, сопло JM5 2: / W C-WC ( 73 - М00 мк) 1й % По ( Ги-20 мк); ч - - WC ( 0 - ь5П мк); Я - яоны отрыва: 7 - по подслою; 2 - по покрытию; 3 - по клею. [3]
Для определения зависимости прочности сцепления напыленных слоев с подложкой от температуры нагрева воздуха в форкамере были проведены следующие измерения: напыленный слой обрабатывался таким образом, чтобы на подложке осталось только пятно диаметром 3 мм. [4]
Таким образом, данные о зависимости прочности сцепления от давления, полученные при диффузионной сварке в вакууме, находятся в некотором противоречии с изложенными выше результатами аналогичных опытов при совместной пластической деформации. [6]
На рис. 42 приведен график зависимости прочности сцепления хромового покрытия со сталью 45 от температуры конденсации. Измерения адгезии проведены в нашей лаборатории по методу штифтов. [7]
Из приведенных в табл. 3.4 данных видна зависимость прочности адгезионно-когезионного сцепления от содержания политетрафторэтилена. При уменьшении содержания от 5 до 1 % прочность существенно возрастает, но с дальнейшим уменьшением содержания ПТФЭ практически не изменяется. Это характерно как для двухкомпонент-ных, так и для многокомпонентных композитов. Обобщая эти результаты, следует заметить, что металлические матрицы на основе меди и алюминия с добавлением тефлона около 1 % и менее обладают достаточно высокой прочностью и могут использоваться в парах трения. [8]
На рис. 4.7 представлены результаты, показывающие зависимость прочности сцепления покрытий Zn, Fe, Cu, Co на медных подложках от температуры воздуха в форкамере и полученные по методике, описанной выше. Для всех материалов прочность сцепления растет с увеличением температуры. К она уже достигает предельного значения. Прочность железного и медного покрытия при нагреве 400 К также уже близка к пределу в отличие от других покрытий. [9]
 |
Графики зависимости прочности сцепления Р металла с керамикой от интенсивности А ультразвука ( а и от времени t озвучивания ( б. [10] |
Для точного определения зависимости качества покрытия от различных параметров была изучена зависимость прочности сцепления покрытия с керамикой от интенсивности колебаний и времени озвучивания. [11]
Если время формирования покрытий меньше индукционного периода окисления стабилизированного ненапюлненного полимера, то зависимость прочности сцепления от концентрации наполнителя в полимере описывается кривой с максимумом, расположенным в узком интервале концентраций наполнителя. [12]
Другая характеристика прочности сцепления плазменного покрытия с подложкой - угол наклона линии, графически отражающей зависимость прочности сцепления от толщины напыленного слоя, определяется не столько характером взаимодействия материалов покрытия и основы, сколько величиной и градиентом внутренних напряжений в системе, зависящих от перегрева ( теплопроводности) основы и коэффициентов термического расширения покрытия и подложки. [13]
Страницы: 1