Расчетное определение

Cтраница 2

Расчетные определения концентраций и средней молярной массы действительны для любых компонентов и схем их смещения. [16]

Расчетное определение дымообразования, светимости пламени и излучения связано с весьма большими трудностями. Работы, проведенные на экспериментальной станции в Иймюйдене, дают некоторые основания для расчетного определения этих факторов, но в этой области остается еще очень много неизвестного. Разумеется, если потери излучения велики, то температура струи будет снижаться, и показатели, основывающиеся на первых расчетных определениях температуры, потребуют пересмотра. Если известны гидравлические характеристики и температура среды, то расчетное определение теплопередачи конвекцией к стенкам не встретит затруднений. [17]

Расчетное определение местных напряжений и упругопластических деформаций проводится на базе коэффициентов концентрации напряжений и деформаций в неупругой области ( для напряжений от механических и тепловых нагрузок); эти коэффициенты устанавливаются расчетом по теоретическим коэффициентам концентрации для заданных уровней номинальных напряжений с учетом сопротивления материалов неупругим деформациям при статическом и циклическом нагружении. Нестационарность режимов нагружения в инженерных расчетах учитывается по правилу линейного суммирования повреждений. Расчеты выполняются для стадии образования трещин в наиболее нагруженных зонах рассматриваемых элементов конструкций. [18]

Расчетное определение смешанных растворов возможно, например, на основе принципа аддитивности. В простейшем случае принцип аддитивности заключается в том, что численное значение некоторой функции одного или нескольких свойств смешанного раствора равно сумме произведений численных значений функций этих свойств для бинарных растворов ( из которых можно образовать смешанный раствор) на их относительную долю в смеси. [19]

Расчетное определение содержания серы в продуктах висбрекинга представляет несколько большие трудности, чем при термическом крекинге. [20]

Изменение напряжения при отключении малых индуктивных токов масляным выключателем ( а и электромагнитным выключателем ( б. ср-ток среза. f / MaKC-амплитуда перенапряжений. [21]

Расчетное определение тока среза представляет большие затруднения в силу сложных зависимостей от характеристик отключения выключателей и параметров схемы. Однако проведенные экспериментальные исследования и вероятностно-статистический анализ полученных данных показали, что при отключении электромагнитными выключателями ненагруженных трансформаторов генерируются в 1 5 раза меньшие перенапряжения, чем при отключении масляными выключателями. [22]

Расчетное определение выходов синтез-газа из дистиллятных топлив проще, чем при частичном окислении тяжелых топлив, так как в дистиллятных фракциях не содержатся значительные количества азота, кислорода или золы и присутствуют лишь очень небольшие количества серы. [23]

Определение температуры кипения раствора по правилу линейности. [24]

Расчетное определение гидростатической депрессии в выпарных аппаратах невозможно, так как жидкость в них находится в движении и в значительной степени в виде парожидкостной смеси. С повышением уровня жидкости в аппарате гид-депрессия возрастает. [25]

Расчетное определение параметров звеньев не всегда возможно. [26]

Расчетное определение границ областей и особенно режимов течения в обогреваемых каналах представляет собой чрезвычайно сложную задачу. Рассмотренные в § 7.3 границы изменения структуры двухфазных адиабатных потоков не могут непосредственно использоваться для течения в условиях теплообмена. Действительно, установление определенного режима двухфазного течения при фиксированных расходах фаз происходит в общем случае на значительной длине, тогда как в условиях теплообмена соотношение расходов фаз непрерывно изменяется. Рекомендации § 7.3 могут рассматриваться лишь как предельные для течений в обогреваемых каналах, т.е. позволяющие идентифицировать структуру двухфазной смеси в случаях, когда соответствующая локальным расходам фаз точка оказывается в глубине той или иной области на карте режимов, вдали от границ перехода от одних режимов к другим. [27]

Расчетное определение динамической ошибки вызывает ряд трудностей. Так, спектры сигналов на входе блока ( Я7 1) неидентичны со спектрами сигналов xp ( t) и неизвестны, неизвестны взаимные спектральные плотности [ S / з ( а) ] рр, сложны вычисления по ( 24) и нереально их выполнение для каждой альтернативной структуры ИИС. [28]

Исходные и вторичные кри - щалось внимание на то, чтобы эк-вые усталости после предварительной спериментальные затраты на полунагрузки циклами колебательного чение информации о поведении нагружения в количестве nv при ам - к. [29]

Расчетное определение продолжительности эксплуатации связано с наличием информативных данных по усталостным свойствам материалов. Для применения нового расчетного метода необходимы кривая усталости и экспериментальное подтверждение того, что процесс развития усталости преимущественно характеризуется разупрочнением. Информацию о разупрочняемости или упрочняемости материалов получают из испытаний с однократной одноступенчатой перегрузкой. Все результаты усталостных испытаний следует подвергнуть статистической обработке. [30]

Страницы: 1 2 3 4 5