Зависимость - утечка
Cтраница 2
Для наглядной иллюстрации полученных расчетных формул представлен график зависимости средневзвешенных утечек неньютоновских нефтей от длины хода плунжера при различных значениях предельного напряжения сдвига. Из графиков видно, что при больших значениях предельного напряжения сдвига утечки уменьшаются. [16]
Опыты показали, что движение жидкости через зазор было неизменно ламинарным ( Re 2 - f - 20), а зависимость утечек от перепада давления на шаг обоймы представляется нелинейной. [17]
Кривая 2 показывает изменение утечки при снижении действующего на набивку перепада давлений, которое в этом случае более равномерно во всем диапазоне изменения А р, что свидетельствует о сохранении состояния плотности материала набивки, достигнутого при ее предшествовавшем сжатии рабочей средой. Кривая 3, характеризующая зависимость утечки от перепада давления при повторном повышении давления рабочей среды, также свидетельствует о стабилизации состояния материала набивки после ее первичного сжатия. [18]
При больших нагрузках зазор близок к минимальной величине порядка 0 5 мкм. Экспериментальными исследованиями выявлена также зависимость утечек от контактного давления в зазоре. [19]
 |
Торцовая конструкция экспериментального уплотнения.| Зависимость утечки воздуха [ IMAGE ] Зависимость утечки воздуха. [20] |
На рис. 3.4 - 3.9: А - экспериментальные данные; - теоретические данные. На рис. 3.5 показана зависимость утечки воздуха от давления при скорости вращения вала п 10000 об. / мин. С увеличением давления воздуха утечка повышается. [21]
Предполагаем, что при любой скорости пара на ситчатой тарелке будет происходить утечка, а следовательно, не все отверстия будут пропу - ае0г екать пар. На рис. 32 представлен график зависимости утечки от скорости газа в отверстиях решетки при жидкостном потоке. [22]
Сначала из конструктивных соображений выбирают форму отверстий-ширину щелей щ или диаметр круглых отверстий d0, при этом обычно принимают йщ2 - 4 мм и d0 - 4 - 6 мм. Затем по опытным данным [2, 8] и изложенным выше зависимостям утечки от различных параметров определяют скорость газа в отверстиях, соответствующую утечке жидкости, необходимой по предыдущему пункту расчета; обычно wn6 - 13 м / сек. [23]
Это означает, что практически жидкость перестает поступать в герметизируемую полость, и уплотнение при обратном ходе как бы соскабливает пленку жидкости, выносимую при прямом ходе. При этом гидродинамическая смазка сменяется граничной и соответственно меняются зависимости утечек и трения от давления. Вместо параболы по уравнению ( 115) дальнейший рост утечек с давлением имеет линейный характер. На величину утечек существенно влияет состояние поверхности контртела. На рис. 115 показаны графики утечки через уплотнение кольцом круглого сечения ( d - 4 мм; D 50 мм; р 250 кГ / см2; масло АМГ-10) в зависимости от класса обработки шлифованного или вибро-обкатанного штока, показывающие снижение утечек при повышении класса чистоты обработки до у9 - VlO. [24]
На рис. 33 показаны результаты замера утечек и испытаний насоса НШ-46 при различных вязкостях масла. Сопоставление кривых ( рис. 34) показывает, что зависимости, полученные при лабораторном замере утечек через плоскую щель, полностью подобны зависимости утечек через зазоры насоса, уменьшающих его производительность. [25]
 |
Зависимость утечек среды от давления в затворах хлопушек. [26] |
Затем испытанные затворы хлопушек были переделаны на металлополимерные с применением поликапроамидного покрытия. Полученные металлополимерные затворы были испытаны на герметичность по методике, изложенной выше. Характер полученной кривой соответствует зависимости утечек через затвор с уплотнением металл по металлу, однако величины утечек в несколько раз меньше, что объясняется хорошим прилеганием уплотнительных поверхностей в металлополимерных затворах. [27]
 |
Зависимость утечек среды от давления в затворах хлопушек. [28] |
Затем испытанные затворы хлопушек были переделаны на металлополи-керные с применением поликапроамидного покрытия. Полученные металлопо-лимерные затворы были испытаны на герметичность по методике, изложенной выше. Характер полученной кривой соответствует зависимости утечек через затвор с уплотнением металл по металлу, однако величины утечек в несколько раз меньше, что объясняется хорошим прилеганием уплотнительных поверхностей в металлополимерных затворах. [29]
Сборка сальников ответственной арматуры должна производиться с предварительно спрессованными кольцами набивки. Это позволяет достичь более равномерной плотности набивки по высоте сальника и делает операцию сборки более удобной и менее трудоемкой. В целях определения оптимальных значений давления прессования была поставлена серия опытов, позволяющих найти зависимость утечки через сальник от этого параметра. [30]
Страницы: 1 2 3