Блистер

Cтраница 3

С помощью метода стохастического аналога моделируется изменение свойств материала в результате явления высокотемпературного блистерин-га. Разработана новая стохастическая модель флуктуационной стадии бли-стеринга и модифицирован метод второго порядка точности с бесконечной областью устойчивости решения стохастических дифференциальных уравнений ( СДУ) ( метод Артемьева) для решения системы из четырех взаимосвязанных СДУ с функционал-коэффициентами. В результате моделирования получены функции распределения блистеров по размерам и положению в решетке, по которым оценены пористость различных слоев образца и напряжения, создаваемые блистерами в этих слоях. [31]

Пористость ( рог различных [ IMAGE ] Напряжение ( stress, норми. [32]

На основании обработки функции распределения блистеров можно получить математические ожидания размера пузырька и его положения в пространстве, дисперсии этих величин, распределение пузырьков по глубине, пористость различных слоев образца. На рис. 4 представлена пористость различных слоев образца в момент окончания флуктуационной стадии в зависимости от глубины слоя. По оси абсцисс отложена глубина слоя в параметрах решетки, по оси ординат - пористость слоя, отнесенная к пористости всего образца в начальный момент времени. На этом графике хорошо заметно наличие двух максимумов пористости на глубинах - 0 35ЙР и 0 85 / 2Р, где Rp - средний проекционный пробег гелия в никеле. Это соответствует глубинам образования больших ( - 0 85ДР) и малых ( - 0 35ЯР) блистеров. [33]

В 1998 г. было произведено продукции на 11 2 % меньше показателей 1997 г., что обусловливалось снижением платежеспособного спроса населения на продукцию, недостатком оборотных средств, а также резким повышением курса доллара. Довольно высокой была доля бартера, составляющая около 44 % от общего объема продаж в 1998 г. В структуре затрат по сравнению с 1997 г. произошло повышение доли оплаты труда на 4 8 % за счет повышения на 10 % тарифных ставок всем работникам производства. В 1998 г. было закуплено оборудование фирмы ECI Ltd ( США), позволяющее упаковывать ампулы и желатиновые капсулы в блистер. [34]

На рис. 2.2, б представлено разрушение заводского продольного сварного шва отвода 0 720x22 мм трубопровода, соединяющего УКПГ-9 с ОГПЗ. Отвод длиной 50 м, сооруженный из труб металла типа сталь 20 поставки фирмы Валу-рек, был отключен с помощью крана от газопровода, по которому транспортировался сероводородсодержащий газ с давлением 5 5 МПа. Участок излома в районе очага имеет кристаллическую структуру, к нему сходятся два шевронных узора, направленных один к другому. Отсутствие видимой пластической деформации в зоне очага исключает возможную причину аварии от простой перегрузки. Трещина от очага разрушения распространялась по зоне термического влияния продольного шва и по основному металлу в плоскости, перпендикулярной окружным напряжениям. Переход сварного шва к основному металлу трубы плавный, без наплывов и подрезов. Внутренние дефекты и водородные блистеры в зоне сварного соединения не обнаружены при сплошном контроле ультразвуковым толщиномером и выборочно на металлографических шлифах. Металлографические исследования показали, что структура основного металла и сварного соединения трубы ферритно-пер-литная, максимальная твердость 180 HV наблюдается в зоне перегрева. [35]

На рис. 126 представлено разрушение заводского продольного сварного шва отвода трубопровода 0720x22 мм, соединяющего УКПГ-9 с ОГПЗ. Отвод длиной 50 м, сооруженный из труб фирмы Vallurec ( материал труб - низкоуглеродистая сталь типа стали 20), был отключен от газопровода, по которому под давлением 5 5 МПа транспортировался сероводород-содержащий газ. К нему сходились два направленных друг на друга шевронных узора. Трещина от очага разрушения распространялась по зоне термического влияния продольного шва и по основному металлу в плоскости, перпендикулярной окружным напряжениям. Переход сварного шва к основному металлу трубы плавный, без наплывов и подрезов. При сплошном контроле с помощью ультразвукового толщиномера и выборочном - на металлографических шлифах внутренние дефекты и водородные блистеры в зоне сварного соединения не обнаружены. Внутренняя поверхность трубы поражена коррозионными язвами глубиной до 2 мм. Структура основного металла и сварного соединения трубы ферритно-перлитная. Максимальная твердость 180 HV наблюдается в зоне перегрева. [36]

На рис. 126 представлено разрушение заводского продольного сварного шва отвода трубопровода 0720x22 мм, соединяющего УКПГ-9 с ОГПЗ. Отвод длиной 50 м, сооруженный из труб фирмы УаПигес ( материал труб - низкоуглеродистая сталь типа стали 20), был отключен от газопровода, по которому под давлением 5 5 МПа транспортировался сероводород-содержащий газ. К нему сходились два направленных друг на друга шевронных узора. Трещина от очага разрушения распространялась по зоне термического влияния продольного шва и по основному металлу в плоскости, перпендикулярной окружным напряжениям. Переход сварного шва к основному металлу трубы плавный, без наплывов и подрезов. При сплошном контроле с помощью ультразвукового толщиномера и выборочном - на металлографических шлифах внутренние дефекты и водородные блистеры в зоне сварного соединения не обнаружены. Внутренняя поверхность трубы поражена коррозионными язвами глубиной до 2 мм. Структура основного металла и сварного соединения трубы ферритно-перлитная. Максимальная твердость 180 НУ наблюдается в зоне перегрева. [37]

Страницы: 1 2 3