Блок - сверхкритический параметр
Cтраница 2
Изменение ее за счет очистки дренажей ( см. рис. 7 - 10) улучшает теплотехнические и воднорежимные характеристики блоков сверхкритических параметров. Однако и эта схема все еще недостаточно совершенна. [16]
В табл. 5 - 1 приведены рекомендации по выбору марок медных сплавов для различных охлаждающих вод. Эта таблица составлена применительно к условиям работы блоков сверхкритических параметров на основе рекомендаций, разработанных ВТИ и утвержденных техническим советом Минэнерго СССР. В случае вод, не предусмотренных табл. 5 - 1, целесообразно проведение предварительного коррозионного экспериментального исследования на натуральной воде. [17]
Хорошей окалиностойкостью при температуре металла до 700 С отличаются аустенитные стали ЭП184, ЭП17 и 1Х14Н18В2БР ( ЭИ695Р), которые проходят в настоящее время эксплуатационное опробование на опытных котлах и промышленном котле блока сверхкритических параметров пара. Имеются, однако, опасения, что хромоникелевые аустенитные стали окажутся недостаточно окалиностойкими при наличии агрессивных отложений и при температуре наружной поверхности труб выше 640 - 650 С. В частности, такие опасения вполне обоснованы при наличии в отложениях пятиокиси ванадия, образующейся при сжигании мазута. [18]
Завершающей операцией химической очистки блока является пассивация. Для блоков сверхкритических параметров применяют нитритно-аммиачную, гидразинно-аммиачную и комплексонную пассивации. [19]
 |
Регулирование блока при работе на скользящем давлении. [20] |
Для США характерно применение барабанных котлоагрегатов с естественной или принудительной циркуляцией. Только для блоков сверхкритических параметров применяют прямоточные котлы. Применение прямоточных котлов на наиболее распространенные параметры ( 110 - 170 ата и 650 - 600 С) представляет исключение. [21]
Специальные слабокислотные карбоксильные катиониты, разработанные в США, позволяют использовать их для очистки дренажей ПВД. Следует иметь в виду, что для блоков сверхкритических параметров с прямоточными котлоагрега-тами применение катионита в натриевой форме нежелательно и при этом используется катионит в аммонийной форме. Удаление окислов железа из дренажей ПНД и ПВД характеризуется следующими цифрами - от 25 - 50 мкг / кг на входе до 5 мкг / кг на выходе или от 10 мкг / кг на входе до 2 мкг / кг на выходе. [22]
ПНД и ПВД, обогащается продуктами коррозии, внооя их в котлоагрегат. Поиски наиболее рациональной воднорежимной и теплотехнической схемы блоков сверхкритических параметров идут в различных направлениях. [23]
Имеется также опыт использования композиции трилона Б с минеральной ( сульфаминовой) кислотой для эксплуатационных очисток юэтлов. Так, композиции трилона Б с сульфаминовой кислотой были использованы для эксплуатационной очистки котла блока сверхкритических параметров на Криворожской ГРЭС-2 и экранной системы барабанного котла БКЗ - 160 - 100 БМ на ТЭЦ-7 Ленэнерго. [24]
В настоящее время лимонная кислота для химических очисток используется лишь в редких случаях. Но ранее, начиная с 1964 - 1966 гг., ее широко применяли в виде моноцитрата аммония для предпусковых химических очисток блоков сверхкритических параметров и пароперегревателей барабанных котлов с давлением 14 МПа. [25]
В обоих случаях ионообменной конденсатоочистке должны предшествовать механические фильтры - намывные целлюлозные или сульфоугольные. Последние для схемы ( рис. 7 - 12 6) предпочтительнее, так как решали бы задачи как удаления механических примесей, так и первой ступени Н - катионироваяия, как это и осуществляется на многих блоках сверхкритических параметров в настоящее время. В схеме ( рис. 7 - 12, а) анионит работает в кислой среде; в схеме ( рис. 7 - 12 6) он должен работать в нейтральной или слабощелочной среде в условиях аминирования ( питательной воды. [26]
Основное ее назначение - повышение величины рН воды для предупреждения интенсивной коррозии перлитных сталей. С той же целью применяются и некоторые производные аммиака. При движении по контуру блока имеются условия для вывода аммиака из контура ( деаэрация в деаэраторе и конденсаторе, кон-денсатоочистка), а также для его химического взаимодействия с некоторыми компонентами, например окислами меди. В связи с этим изучение поведения аммиака по всему тракту блока сверхкритических параметров представляет определенный интерес. [27]
Зависимость растворимости от температуры дает очень резкий спад в зоне максимальной теплоемкости. Этот спад сильно растягивается по длине трубы, так как весьма малым изменениям температуры в данной области отвечают большие изменения энтальпии из-за высоких значений теплоемкости. Поэтому такая зависимость при равномерном по длине трубы обогреве эквивалентна изменению растворимости по длине трубы. Из рис. 6 - 11 наглядно видна отличительная характеристика зависимости растворимости окислов железа от па -, раметров среды в сравнении с зависимостью растворимости всех остальных соединений водной среды блока сверхкритических параметров. Только для окислов же леза растворимость их монотонно убывает с ростом температуры, становясь минимальной для выходных условий котлоагрегата. При этом зависимость от давления сказывается в наименьшей степени в сравнении с другими соединениями. Поэтому железоокисные отложения не будут образовываться в тракте блока сверхкритических параметров в том случае, если после конденсатоочистки содержание окислов железа будет равно их растворимости, отвечающей выходным параметрам, за вычетом приращения окислов железа за счет коррозии тракта от конденсатоочистки до выхода из котлоагрегата. В связи с отрицательной температурной зависимостью эта величина существенно меньше растворимости окислов железа в конденсате при его параметрах после конденсатоочистки. [28]
Поэтому обеспечение нормы по окислам железа в питательной воде на уровне 10 мкг / кг, отвечающем минимальной растворимости в пределах блока, не означает еще полного предотвращения отложений. В тракте после деаэратора, где эта проба отбиралась, будет продолжаться непрерывное поступление в воду окислов железа. Свести его к минимуму призваны методы, изложенные в гл. Однако полностью ликвидировать коррозию сталей невозможно и, следовательно, могут возникать некоторые отложения, хотя и сильно размазанные как по тракту котлоагрегата, так и в проточной части турбины. Содержание окислов железа в конденсате турбины и ее отборов вследствие этого также будут превышать норму для питательной воды. В связи с этим важнейшей и наиболее трудноразрешимой задачей рациональной организации подготовки воды для блоков сверхкритических параметров является выведение окислов железа из питательной воды и ее составляющих. [29]
Зависимость растворимости от температуры дает очень резкий спад в зоне максимальной теплоемкости. Этот спад сильно растягивается по длине трубы, так как весьма малым изменениям температуры в данной области отвечают большие изменения энтальпии из-за высоких значений теплоемкости. Поэтому такая зависимость при равномерном по длине трубы обогреве эквивалентна изменению растворимости по длине трубы. Из рис. 6 - 11 наглядно видна отличительная характеристика зависимости растворимости окислов железа от па -, раметров среды в сравнении с зависимостью растворимости всех остальных соединений водной среды блока сверхкритических параметров. Только для окислов же леза растворимость их монотонно убывает с ростом температуры, становясь минимальной для выходных условий котлоагрегата. При этом зависимость от давления сказывается в наименьшей степени в сравнении с другими соединениями. Поэтому железоокисные отложения не будут образовываться в тракте блока сверхкритических параметров в том случае, если после конденсатоочистки содержание окислов железа будет равно их растворимости, отвечающей выходным параметрам, за вычетом приращения окислов железа за счет коррозии тракта от конденсатоочистки до выхода из котлоагрегата. В связи с отрицательной температурной зависимостью эта величина существенно меньше растворимости окислов железа в конденсате при его параметрах после конденсатоочистки. [30]
Страницы: 1 2