Отключение - трехфазное короткое замыкание
Cтраница 2
Если при этом индуктивные сопротивления прямой и нулевой последовательностей части сети до места короткого замыкания равны между собой, то при отключении трехфазных коротких замыканий восстанавливающееся напряжение может быть рассчитано, исходя из схемы замещения отдельной фазы сети. [16]
При отключении выключателем трехфазного короткого замыкания с глухозаземленной нейтралью возвращающееся напряжение на его втором отключающем полюсе будет также равно U А, но при коммутации в сети с изолированной нейтралью или при отключении трехфазного короткого замыкания без земли возвращающееся напряжение на этом полюсе оказывается равным 1 732 U А. Однако в этом случае полюс выключателя С будет отключать ток одновременно с полюсом В, так как это будет вообще единственное действующее в данный момент напряжение в цепи. [17]
 |
Кривые восстанавливающегося напряжения на первой отключающей фазе выключателя при отключении трехфазного неудаленного короткого замыкания на линии. [18] |
Вероятность трехфазного короткого замыкания в сетях 154 - 220 - 330 кв значительно меньше, чем однофазного. Как показано выше, при отключении трехфазного короткого замыкания вероятность отказа, при прочих равных условиях, значительно меньше, чем при отключении однофазного. [19]
При определении расчетного тока короткого замыкания необходимо рассмотреть все возможные варианты схем короткого замыкания и выбрать наиболее тяжелый, но вероятный режим. Как правило, наиболее тяжелые условия создаются при отключении трехфазного короткого замыкания без заземления. Расчет апериодической слагающей ведется из условия, что короткое замыкание произошло в момент, когда напряжение в одной из фаз равно нулю. [20]
 |
Кривые оптимальной стабилизации напряжения СГ. - - - - - - - - - алгоритмы по методу динамического программирования. - - - - - - - - - - - - алгоритмы по методу покоординатного спуска. [21] |
Предложенные алгоритмы и программы использованы также для решения рассматриваемой задачи с учетом демпферных контуров. Найдены оптимальные процессы для режимов 10 % - ного наброса нагрузки и отключения трехфазного короткого замыкания. [22]
Исходя из полученных выше выражений восстанавливающихся напряжений и СВН для первой, второй и последней отключающих фаз трехфазного короткого замыкания с землей при средних значениях параметров линий электропередач, можно сделать следующие выводы относительна условий работы выключателя при отключении однофазных, двухфазных и трехфазных коротких замыканий. [23]
Для линий 110 кв и ниже, чаще выполняемых на деревянных опорах без троса, необходимо считаться с условиями отключения двух - и трехфазного коротких замыканий без земли. Поскольку при отключении двухфазного замыкания ток меньше, чем при отключении трехфазного, и двухфазное замыкание может создать СВН большие, чем однофазные, лишь в начальной части, предельная отключаемая мощность в большинстве случаев, видимо, может определяться по СВН при отключении трехфазного короткого замыкания без земли. Для сетей 220 кв и выше, выполняемых обычно на заземленных опорах с тросом, вероятность двух - и трехфазного коротких замыканий без земли настолько мала, что ими, по-видимому, можно пренебречь и определять СВН по отключению трехфазного короткого замыкания на землю. [24]
Основной причиной нарушения динамической устойчивости энергосистемы является ускорение роторов некоторых синхронных генераторов при коротких замыканиях. Наиболее эффективной мерой сохранения динамической устойчивости энергосистемы является быстрое отключение короткого замыкания. Отключение трехфазного короткого замыкания в течение 0 15 - 0 20 сек в большинстве случаев может обеспечить сохранение динамической устойчивости системы. При наличии в системе длинных линий электропередачи это время должно быть снижено до 0 08 - 0 1 сек. При двухфазных коротких замыканиях продолжительность его может быть увеличена в 1 5 раза по сравнению с трехфазным. [25]
Следовательно, основной причиной нарушения динамической устойчивости энергосистемы является ускорение роторов некоторых синхронных генераторов при коротких замыканиях. Наиболее эффективной мерой сохранения динамической устойчивости энергосистемы является быстрое отключение короткого замыкания. Отключение трехфазного короткого замыкания в течение 0 15 - 0 20 с в большинстве случаев может обеспечить сохранение динамической устойчивости системы. [26]
Иного рода испытательная установка может применяться при испытаниях масляных выключателей с раздельными полюсами, каждый из которых содержит два или более разрыва. Согласно этому способу, трехфазная испытательная схема применяется при испытаниях двух групп таких разрывов. При отключении трехфазного короткого замыкания без земли второй и третий отключающие полюсы размыкаются одновременно и один из них фактически оказывается лишним. [27]
Основной причиной нарушения динамической устойчивости энергосистем является ускорение роторов некоторых синхронных генераторов при коротких замыканиях. Наиболее эффективной мерой сохранения динамической устойчивости энергосистемы является быстрое отключение короткого замыкания. В большинстве случаев отключение трехфазного короткого замыкания в течение 0 15 - 0 20 с может обеспечить сохранение динамической устойчивости системы. При наличии в системе длинных линий электропередачи это время должно быть сокращено до 0 08 - 0 1 с. [28]
Для линий 110 кв и ниже, чаще выполняемых на деревянных опорах без троса, необходимо считаться с условиями отключения двух - и трехфазного коротких замыканий без земли. Поскольку при отключении двухфазного замыкания ток меньше, чем при отключении трехфазного, и двухфазное замыкание может создать СВН большие, чем однофазные, лишь в начальной части, предельная отключаемая мощность в большинстве случаев, видимо, может определяться по СВН при отключении трехфазного короткого замыкания без земли. Для сетей 220 кв и выше, выполняемых обычно на заземленных опорах с тросом, вероятность двух - и трехфазного коротких замыканий без земли настолько мала, что ими, по-видимому, можно пренебречь и определять СВН по отключению трехфазного короткого замыкания на землю. [29]
Если сопротивление нулевой последовательности участка цепи до выключателя будет меньше, чем сопротивление прямой последовательности этого же участка, то в случае короткого замыкания на землю ток отключения полюсов выключателя, находящихся в поврежденных фазах, может оказаться даже большим номинального тока трехфазного короткого замыкания. Подобная ситуация имеет, например, место при коммутации выключателя, установленного на стороне высокого напряжения за блоком генератор-трансформатор, в том случае, когда обмотки трансформатора со стороны генератора соединены в треугольник, а со стороны высокого напряжения - в звезду. В такой цепи результирующее сопротивление прямой последовательности участка цепи до выключателя суммируется из сопротивления генератора и сопротивления трансформатора, в то время как сопротивление нулевой последовательности этого же участка цепи определяется только соединенной в звезду обмоткой трансформатора, находящейся в одном электрическом контуре с отключающим выключателем. Это приводит к тому, что в случае короткого замыкания на землю, происшедшего вблизи выключателя, отключаемый им ток оказывается обычно на 20 - 30 % большим, чем при отключении трехфазного короткого замыкания в этой же точке системы. [30]
Страницы: 1 2