Cтраница 3
В период наладки количество обратных зажиганий может быть больше указанного. Преобразовательные агрегаты при обратном зажигании в одном или нескольких вентилях должны допускать повторное включение сразу же после отключения аварийных токов защитными аппаратами. [31]
Контактные узлы в зяачительной степени определяют качество характеристик и надежность автоматического выключателя как в режиме номинальной нагрузки, так и при отключении аварийного тока. На работу контактных узлов влияют геометрическая форма и размер контактов, их материал и способ его изготовления, конструкция и кинематические характеристики контактной системы. [32]
Основная особенность устройств конденсаторной защиты, выполненных указанными способами, а также описанных выше выключателей характеризуется использованием тиристоров в качестве ключевого управляющего элемента. Это означает, что конденсатор не только является источником противотока, необходимого для запирания тиристоров преобразователя, но также выполняет функции элемента, осуществляющего ограничение и отключение аварийного тока и запирание тиристорного ключа. Практически вся электромагнитная энергия контура при этом переходит в энергию заряда конденсатора. Следствием этого является ряд недостатков, резко выраженных при защите преобразователей большой мощности. Во-первых, необходимы неполярные конденсаторы большой емкости, которая при напряжении заряда 1000 В может достигать 104 мкФ и более. Применение же полярных конденсаторов по специальной схеме приводит к существенному в 3 - 4 раза) дополнительному увеличению емкости. По сравнению с емкостью конденсаторов, необходимых лишь для снижения тока в цепи тиристоров преобразователя до нуля, емкость увеличивается по меньшей мере в 3 - 5 раз. Кроме того, из-за большой емкости коммутирующего конденсатора задерживается достижение максимума разрядным током конденсатора, что вызывает задержку начала ограничения аварийного тока до 2 - 3 мс. Таким образом, значительно снижается эффективность этого метода защиты. [33]
Например, в некоторых случаях эффективна добавка мела СаСО3, который помещают между слоями кварцевого песка с целью достижения специальных характеристик плавления и обеспечения надежной работы при отключении малых аварийных токов. [34]
Контакторы КТЭ применяются в сетях переменного тока напряжением до 380 в при частоте 50 гц в качестве линейных контакторов и в схемах управления электроприводами в общепромышленных установках. Контакторы с принудительным гашением выдерживают до 120 включений в час, а без принудитель-ноге гашения - 600 включений. Они допускают отключение аварийных токов до семикратного значения от номинального тока. Контакторы без принудительного гашения дуги допускают включение указанных токов. По механической износоустойчивости контакторы выдерживают без тока миллион включений. Контакторы переменного тока могут быть выполнены с втягивающими катушками, работающими от сети постоянного тока. [35]
Экспериментальные и теоретические исследования показывают, что коммутация больших аварийных токов ( 60 - 300) / НоМ в цепях постоянного тока особых трудностей не вызывает. В то же время отключение малых аварийных токов ( Зч-20) / ном связано с необходимостью решения ряда проблем, возникновение которых обычно объяснялось низким напряжением на дуге и локализацией энергии в малой области. Исследования авторов показали, что основной проблемой в этом случае является повышенное значение энергии, рассеиваемой дугой предохранителя при коммутации малых токов. [36]
Предохранитель с эквивалентным по тепловому режиму медным плавким элементом имеет соответственно 10 кА, 150 - 103 и 300 - 103 А2 - с. Однако при / к 100 кА, созф0 09, Q, t / K740 В все характеристики коммутационного режима сравниваемых предохранителей практически одинаковы. Таким образом, увеличенные значения джоулева интеграла отключения предохранителя с медными плавкими элементами при отключении сравнительно небольших аварийных токов существенно улучшают селективность и надежность работы при перегрузках. [37]
Условия отключения номинального тока повышенной частоты также усложняются. Например, при частоте 400 Гц ( период 2 5 1мс) время ионизации межконтактного промежутка обычно превышает 2 мс. При реальном быстродействии автоматических выключателей, равном 2 - 10 мс, это приводит к тому, что межконтактный промежуток не успевает деионизироваться до момента повторного роста напряжения. При отключении аварийных токов повышенной частоты отброс контактов и их эрозия проявляются в большей мере, чем при частоте 50 Гц. В выключателях на номинальный ток свыше 600 А частоты 1000 Гц и более необходимо принудительное охлаждение токопрово-дов, поскольку при естественном охлаждении их габаритные размеры чрезмерно возрастают. [38]
При высокой температуре дуги, образованной в результате испарения ртути [ которая достигает ( 10н - 20) - 103 С ], имеет место полная ионизация паров ртути. Так как тепловая энергия дуги вызывает эрозию стенок канала 9, необходимо обеспечить быстрое гашение остаточной дуги. С этой целью последовательно с данным предохранителем ыожно включать дополнительный коммутационный аппарат. Собственно предохранитель ограничивает ток КЗ до малой величины за время около 0 3 - 1 5 мс при номинальном напряжении до 600 В и токе КЗ до 160 кА, а дополнительный коммутационный аппарат завершает отключения аварийного тока за несколько миллисекунд. [39]
С точки зрения быстродействия необходимо, чтобы время движения электрической дуги по пути в дугогаситель-ную камеру автоматического выключателя и время нахождения ее в дугогасительной камере было минимально возможным. Исследования показали, что минимальные значения джоулева интеграла отключения как одного из основных показателей быстродействия и энергии дуги как показателя надежности будут достигнуты, если с момента размыкания контактов напряжение на дуге будет иметь прямоугольную форму и максимально допустимое значение. Более подробно этот вопрос рассматривается в гл. Здесь лишь отметим, что полученный вывод целесообразно использовать в качестве основного положения при разработке быстродействующих высоконадежных аппаратов. Перенапряжения на дуге выключателей, возникающие при отключении аварийных токов и малых токов индуктивной нагрузки ( токи XX трансформаторов), как правило, не превышают ( 1 5 - - 2) t / HOM и могут быть надежно ограничены различными средствами, в том числе с помощью С-цепей. [40]