Отношение - сторона - прямоугольник
Cтраница 2
Наименьшие гидравлические сопротивления возникают в газоходах круглого сечения, которые следует преимущественно применять. В случаях неизбежности применения газоходов прямоугольного сечения5 углы которых хуже заполняются потоком газа, в результате чего возникают дополнительные гидравлические потери, отношение сторон прямоугольника следует выбирать так, чтобы потери были минимальными. Для определения минимума потерь рекомендуется пользоваться данными [ 12 ], из которых ясно, что неправильно выбранное соотношение размеров сторон прямоугольника связано с увеличением гидравлического сопротивления элемента сети в несколько раз. Это особенно важно учитывать при повороте газохода прямоугольного сечения. Переходники с прямоугольного сечения на круглое должны выполняться возможно более плавными. [16]
Естественно возникает вопрос: каким образом отобразить на верхнюю полуплоскость a priori данный прямоугольник. Легко видеть, что это отображение может быть Е ыполнено с помощью функции вида At ( г) В, где А и В - постоянные. Действительно, выберем параметр k так, чтобы ( Oj / co2 равнялось отношению сторон данного прямоугольника. Тогда соответствующая этому значению k функция t, ( г) будет давать отображение верхней полуплоскости на некоторый прямоугольник, отношение сторон которого coj и о) 2 равно отношению сторон данного прямоугольника. Выполняя перенос и вращение, мы достигнем того, что центры этих прямоугольников совпадут, а стороны будут параллельны. Но так как отношения сторон в обоих прямоугольниках одинаковы, то для их полного совмещения достаточно выполнить преобразование подобия относительно их общего центра. Последние же элементарные преобразования ( перенос, вращение и подобное изменение) производятся надлежащим выбором комплексных постоянных А и В. [17]
Когда течение приближается к краям, ограничивающая поверхность заставляет его стать горизонтальным. Но непосредственно у краев течение поворачивает вверх и образует вертикальный факел. В теоретическом анализе не учитывается подсасывание и возникающие из-за этого изменения поля движущего давления. Далее для поверхностей конечного размаха появляется новая переменная - отношение сторон прямоугольника. Две новые кромки также оказывают влияние на течение и теплообмен. [19]
При увеличе ши угла раствора стенок возникает возвратное течение и происходит отр в жидк сти от стенок, но не с обеих сторон, а в: егда тольч о с одной. Струя жидкости как бы прижимается к одной из стенок, однако часто вследствие самых незначительных изменений в условиях пригекания перебрасывается к противоположной стенке. Впервые об этом упоминает Крбнер, а впоследствии это с бпаружил Никурадзе. При угле раствора стенок, ртвном примерно 8 - 10, течение после отрыва струи от стенки перестает быть двухмерным даже в том случае, когда отношение сторон прямоугольника, образующего поперечное сечение при входе, составляет 1: 8, причем весьма вероятно, что нарушение двухмерности происходит еще до отрыва струи. [20]
Естественно возникает вопрос: каким образом отобразить на верхнюю полуплоскость a priori данный прямоугольник. Легко видеть, что это отображение может быть Е ыполнено с помощью функции вида At ( г) В, где А и В - постоянные. Действительно, выберем параметр k так, чтобы ( Oj / co2 равнялось отношению сторон данного прямоугольника. Тогда соответствующая этому значению k функция t, ( г) будет давать отображение верхней полуплоскости на некоторый прямоугольник, отношение сторон которого coj и о) 2 равно отношению сторон данного прямоугольника. Выполняя перенос и вращение, мы достигнем того, что центры этих прямоугольников совпадут, а стороны будут параллельны. Но так как отношения сторон в обоих прямоугольниках одинаковы, то для их полного совмещения достаточно выполнить преобразование подобия относительно их общего центра. Последние же элементарные преобразования ( перенос, вращение и подобное изменение) производятся надлежащим выбором комплексных постоянных А и В. [21]
Применялись два тепловых граничных условия, соответствующие постоянной по окружности температуре стенки и постоянной по окружности плотности теплового потока. В табл. 10.6.2 и 10.6.3 представлены расчетные значения числа Нуссельта и безразмерного параметра падения давления при различных числах Рэлея для труб с сечением в форме правильного многоугольника с различным числом сторон. При увеличении числа сторон форма сечения приближается к кругу. Результаты расчета для трубы круглого сечения также приведены в этих таблицах. Расчетные значения при Ra 1 близки к соответствующим величинам для режима вынужденной конвекции. В работе [69] исследовалось также влияние теплопроводности стенки на характеристики смешанно-конвективного течения в вертикальном канале с сечением в форме прямоугольника и был сделан вывод, что это влияние усиливается при увеличении отношения сторон прямоугольника. [22]
Применялись два тепловых граничных условия, соответствующие постоянной по окружности температуре стенки и постоянной по окружности плотности теплового потока. В табл. 10.6.2 и 10.6.3 представлены расчетные значения числа Нуссельта и безразмерного параметра падения давления при различных числах Рэлея для труб с сечением в форме правильного многоугольника с различным числом сторон. При увеличении числа сторон форма сечения приближается к кругу. Результаты расчета для трубы круглого сечения также приведены в этих таблицах. Расчетные значения при Ra 1 близки к соответствующим величинам для режима вынужденной конвекции. В работе J69 ] исследовалось также влияние теплопроводности стенки на характеристики смешанно-конвективного течения в вертикальном канале с сечением в форме прямоугольника и был сделан вывод, что это влияние усиливается при увеличении отношения сторон прямоугольника. [23]
Страницы: 1 2