Отсутствие - упрочнение
Cтраница 3
Значения напряжения течения в наноструктурных Си и Ni возрастают с увеличением скорости деформации при 298 К или уменьшении температуры при 0 001 с1 и существенно выше, чем в соответствующих крупнокристаллических металлах. Оба металла фактически проявляют отсутствие квазистатического упрочнения при 298 К, что соответствует балансу между накоплением и динамическим возвратом дефектов. Одновременно с выше указанными особенностями было обнаружено, что при динамическом нагружении и / или испытаниях при 77 К наблюдаются более высокие напряжения течения и возросшие скорости деформационного упрочнения. [31]
Следователь но, состояние равновесия является неустойчивым: небольшая деформация при постоянном давлении нарушает состояние равновесия. Следовательно, как только труба целиком перейдет в пластическое состояние, то при отсутствии упрочнения материала и при постоянном внутреннем давлении она течет и затем разрушается. [32]
Метод конечных элементов, в котором используются треугольные элементы с постоянными напряжениями, применен для исследования квадратной пластинки с круговым вырезом. Для проведения упругопластического анализа применяется метод начальных напряжений [3], в котором используется критерий Мизеса и предполагается отсутствие упрочнения. Разрушающая нагрузка для пластинки определяется из условия отсутствия сходимости процесса при проведении 20 итераций. [33]
Эта прямая на оси ординат отсекает отрезок ( оУсгу) 0, который соответствует относительному напряжению, вызывающему при отсутствии упрочнения пластическое течение во всех кристаллических зернах, причем в каждом из них активизируется по пять независимых систем скольжения. Эти результаты хорошо согласуются между собой и характеризуют возможную погрешность вычислений, связанную с осреднением напряжений и деформаций по конечному числу кристаллических зерен. [34]
 |
Модель трещины с клиновидной пластической зоной на ее концах. [35] |
На рис. 4, а даны изолинии при плоском напряженном состоянии для идеально-пластичного металла ( модуль упрочнения т 0), на рис. 4, б для плоской деформации для такого же металла, на рис. 4, в для упрочняющего металла. В последних двух случаях, при большем стеснении пластической деформации, области равных пластических деформаций вытягиваются в направлении растягивающих напряжений основного поля, в то время как для плоского напряженного состояния и при отсутствии упрочнения эти области вытянуты в направлении продолжения трещины. [36]
Явление наклепа и явление Баушин-гера [19] органически укладываются в рамки новой теории и соответствующим образом обобщаются. Соотношения известной теории пластичности Генки-Ильюшина [230, 24] при наличии линейного упрочнения и простого нагружения ( компоненты девиатора напряжений изменяются пропорционально друг другу) полностью воспроизводятся. При отсутствии упрочнения новая теория приводит к соотношениям теории пластичности Прандтля-Рейсса [236, 237], причем математическая формулировка последней теории становится более прозрачной. [37]
Поскольку деформация образца после первого прохода получается равномерной по длине, исключая края, остаточные напряжения, которые могли бы воспрепятствовать аналогичному эффекту при последующих проходах, не возникают. Поэтому результат следующих проходов ( при отсутствии упрочнения материала) не отличается от первого. [39]
В начальной стадии пластического деформирования наиболее интенсивно происходит перераспределение напряжений по сечению деталей, приводящее к увеличению несущей способности детали. По мере роста пластических деформаций, когда они в два-три раза превосходят деформации, соответствующие пределу текучести материала, процесс перераспределения напряжений ослабевает. Несущая способность детали повышается медленнее и в основном вследствие упрочнения материала. При отсутствии упрочнения нарастание деформаций существенно опережает рост нагрузки. Так как при указанном уровне пластических деформаций в зонах краевого эффекта они, как правило, охватывают все сечение детали, этот уровень является в данной работе исходным для проверки сходимости метода расчета. Как показали приведенные расчеты, сходимость предложенного метода является весьма быстрой. Как правило, достаточным оказывается выполнение четырех-пяти приближений. Время расчета при эхом составляет для ЭВМ типа Б ЭСМ-6 несколько секунд. [40]
В начальной стадии пластического деформирования наиболее интенсивно происходит перераспределение напряжений по сечению деталей, приводящее к увеличению несущей способности детали. Несущая способность детали повышается медленнее и в основном вследствие упрочнения материала. При отсутствии упрочнения нарастание деформаций существенно опережает рост нагрузки. [41]
В начальной стадии пластического деформирования наиболее интенсивно происходит перераспределение напряжений по сечению деталей, приводящее к увеличению несущей способности детали. По мере роста пластических деформаций, когда они в два-три раза превосходят деформации, соответствующие пределу текучести материала, процесс перераспределения напряжений ослабевает. Несущая способность детали повышается медленнее и в основном вследствие упрочнения материала. При отсутствии упрочнения нарастание деформаций существенно опережает рост нагрузки. Так как при указанном уровне пластических деформаций в зонах краевого эффекта они, как правило, охватывают все сечение детали, этот уровень является в данной работе исходным для проверки сходимости метода расчета. Как показали приведенные расчеты, сходимость предложенного метода является весьма быстрой. Как правило, достаточным оказывается выполнение четырех-пяти приближений. Время расчета при этом составляет для ЭВМ типа БЭСМ-6 несколько секунд. [42]
 |
Зависимость размера зерен алюминия с исходной мелкозернистой структурой ( d6 мкм от степени деформации е.| Зависимость напряжения течения О алюминия от степени деформации е при 330 С и е. [43] |
Проявление ДСР неоднократно наблюдали при СПД различных сплавов [ 1 - 3; 59; 192, с. В рассматриваемом же случае при ДСР в алюминии обнаружен ряд отличительных особенностей. У крупнозернистого алюминия деформация в этих же условиях сопровождается интенсивным упрочнением. В большинстве зерен наблюдаются лишь отдельные дислокации и только после е20 % появляются оборванные субграницы. Такое изменение структуры и определяет отсутствие упрочнения при деформации мелкозернистого алюминия. [44]
В одном из исследований Меши и Кауфмана использовалась тонкая поликристаллическая проволока из золота. Наиболее вероятно, что при медленной закалке ( 200 град / сек) большая часть вакансий исчезает на границах зерен и на свободных поверхностях образца. В золоте также концентрация закалочных вакансий недостаточна для того, чтобы вызвать упрочнение при последующем старении. Кроме того, сохранившиеся в небольшой концентрации вакансии могут образовывать малые ва-кансионные скопления. Однако, как было установлено раньше, эти малые скопления не должны вызывать упрочнение в золоте. Отсутствие упрочнения при медленной закалке указывает на то, что в период закалки дислокации не являются стоками для вакансий. Такое объяснение, по-видимому, приемлемо, так как, если при закалке дислокации служат стоками для вакансий, то во время закалки должны образовываться суперпороги и предел текучести должен увеличиться. [45]
Страницы: 1 2 3 4