Охлаждение - паро-газовая смесь
Cтраница 2
Вместо разбавления инертным газом, целесообразно проводить окончательную стадию охлаждения паро-газовой смеси, на которой о а становится взрывчатой, в на-садочной колонне, играющей одновременно роль и холодильника и абсорбера пара углеводорода. Насадка колонны орошается охлаждаемой жидкостью, поглощающей углеводород. Образование взрывчатой паро - ( тума-но) - газовой системы возможно только в пределах этого абсорбера-холодильника. В насадке невозможно образование поджигающих импульсов большой мощности; с другой стороны, распространение пламени в каналах, образованных гранулами насадки, в перерабатываемых здесь смесях невозможно. [16]
Обогащение фенолами подсмольной воды было проведено следующими методами: а) охлаждением водой паро-газовой смеси, выходящей из печи; б) экстракцией фенолов из смолы водой. Первый метод был осуществлен в производственных условиях. [17]
Известно небольшое число работ по определению величины / при S SKp, в которых пересыщенный пар создавался охлаждением паро-газовой смеси не в процессе адиабатического расширения, а в результате других процессов. [18]
В приборах конденсационного типа ( рис. 26) производится косвенное определение влажности путем измерения темп-ры конденсации ( точки росы) при охлаждении паро-газовой смеси. При постоянстве общего давления этой смеси парциальное давление водяных паров при охлаждении смеси остается практически постоянным. Лучи источника света отражаются зеркальцем и попадают на фотоэлемент; зеркальце припаяно к холодному спаю полупроводникового термоэлемента-холодильника и обдувается вентилятором. Темп - pa зеркальца измеряется термопарой с вторичным прибором. При отсутствии конденсата на зеркальце световой поток, падающий на фотоэлемент, резко снижает его сопротивление, благодаря чему одна половина Л двойного триода отпирается, а вторая Л2 - запирается. [20]
Циркуляционный газ после сепаратора высокого давления при помощи циркуляционного компрессора подается в систему через теплообменник, где подогревается примерно до 270 - 280 С за счет охлаждения паро-газовой смеси после реакторов. После этого циркуляционный газ поступает в теплообменник, где нагревает па-ро-газовую смесь, направляемую в форконтактор, и затем поступает в первый каскад испарения и таким образом вводится в цикл. По мере эксплуатации, в соответствии с накоплением отложений перепад давления постепенно повышается и может достигать 10 - 12 ат. Ведение процесса при большем перепаде давления связано со слишком высокими скоростями и температурами, что неблагоприятно отражается на сохранности катализатора. [21]
С целью снижения тепловой нагрузки на конденсаторы перед ними устанавливают газовые холодильники, представляющие собой кожухо-трубные теплообменники, охлаждаемые водой, кипящей под давлением. Охлаждение паро-газовой смеси продуктов контактирования ведут до температуры, несколько превышающей точку росы. Это предотвращает сублимацию фталевого ангидрида и забивку труб. Тем не менее внутренняя поверхность труб постепенно покрывается слоем смолистых веществ в смеси с некоторым количеством фталевого ангидрида. Осевшая на стенках труб смола под действием высоких температур со временем закоксовы-вается с образованием пирофорных продуктов. Газовые холодильники устанавливают непосредственно за конверторами. Поэтому не исключена возможность, что часть катализаторнои пыли может попадать в холодильники и оседать на трубах, смешиваясь там со смолистыми веществами. [22]
Выходящая из реактора смесь контактного газа с водяным па-рс м направляется для съема тепла в котел-утилизатор, трубки которого изготовлены из стали Х18Н10Т, а корпус - из низколегированной конструкционной марганцовистой стали 16ГС, , которая обеспечивает достаточно продолжительный срок службы аппарата при температуре, достигающей 600 С. Насадочная колонна для охлаждения паро-газовой смеси, скруббер, холодильник и все последующие аппараты изготовлены из углеродистой стали, которая обладает удовлетворительной стойкостью в данных условиях. Теп-лорбменная аппаратура кожухотрубного типа подвергается небольшой коррозии преимущественно со стороны охлаждающей воды. [23]
Из верхней бочки такого конденсатора жидкость самотеком переливается в теплообменник дестилляции. Конденсат, образующийся при охлаждении паро-газовой смеси, перетекает из расположенной выше бочки в расположенную ниже по трубе, погруженной нижним концом в жидкость. Из нижней бочки конденсат поступает в сборный резервуар. [24]
Технологический процесс коксования состоит из трех основных стадий: 1) подготовка угольной шихты и ее загрузка в коксовую камеру; 2) коксование, отбор паро-газовой смеси и выгрузка кокса и 3) переработка паро-газовой смеси. Последняя стадия включает пять основных операций: а) охлаждение паро-газовой смеси с конденсацией и последующим отделением смолы и надсмольной воды; б) улавливание аммиака; в) поглощение ароматических углеводородов ( сырой бензол) с последующей их отгонкой и разделением; г) глубокое охлаждение несконденсировавшегося газа и выделение фракций; д) переработка смолы с получением индивидуальных углеводородов или их смесей. [25]
Производительность реактора прямой гидратации этилена равна 4000 кг этанола в час. Образующийся газ проходит теплообменник и при 165 С поступает в котел-утилизатор, где за счет охлаждения паро-газовой смеси до 145 С генерируется водяной пар с давлением 0 5 МПа, на что затрачивается 80 % тепловой нагрузки. [26]
Термостатирование реактора окисления гарантирует его взры-вобезопасность. Однако это не исчерпывает задачи для всего технологического цикла. На последующих его этапах при охлаждении паро-газовой смеси и частичной конденсации пара горючего, флегматизировавшего смесь, концентрация горючего становится меньше лтах, и система может стать взрывоопасной. При последующем охлаждении равновесная концентрация горючего достигает Ятш, в данном примере для 1 8 МПа - при 40 С. Однако такое охлаждение еще не достаточно для взрывобезопасности, поскольку при быстрой конденсации насыщенного пара часто образуется устойчивый туман, и содержание горючего в гетерогенной тумано-газовой смеси будет больше, чем в равновесной паро-газовой. Тумано-воздушные смеси способны взрываться; установлено [308], что по взрывоопаености они близки к гомогенным газовым смесям с равным содержанием горючего. [27]
 |
Расчет состава равновесных с жидкими компонентами паро-газовых смесей для системы CeHi2 - t O - воздух. [28] |
Термостатирование реактора окисления гарантирует его взры-вобезопасность. Однако это не исчерпывает задачи для всего технологического цикла. На последующих его этапах при охлаждении паро-газовой смеси и частичной конденсации пара горючего, флегматизировавшего смесь, концентрация горючего становится меньше птах, и система может стать взрывоопасной. При последующем охлаждении равновесная концентрация горючего достигает Лпнп, в данном примере для 1 8 МПа - при 40 С. Однако такое охлаждение еще не достаточно для взрывобезопасности, поскольку при быстрой конденсации насыщенного пара часто образуется устойчивый туман, и содержание горючего в гетерогенной тумано-газовой смеси будет больше, чем в равновесной паро-газовой. Тумано-воздушные смеси способны взрываться; установлено [308], что по взрывоопасное они близки к гомогенным газовым смесям с равным содержанием горючего. [29]
 |
Расчет состава равновесных с жидкими компонентами паро-газовых смесей для системы CsHi2 - Н2О - воздух. [30] |
Страницы: 1 2 3