Cтраница 2
При оценке напряженного состояния деталей помимо контактных напряжений необходимо иметь данные о площади контакта деталей с резиновым кольцом, которые могут быть получены измерением меловых отпечатков, оставляемых кольцами на деталях. На рис. 5.49 приведена зависимость ширины контакта от абсолютной величины деформации для колец с rfK 5 8 мм. [16]
При оценке напряженного состояния трубопровода программой не учитываются начальные напряжения в трубопроводе, возникающие в процессе его укладки. [17]
Методом микротвердости произведена оценка напряженного состояния металлической матрицы в окрестностях графитовых включений, которое во многом определяет чувствительность чугунов к избирательному кор-розионно-механическому разрушению. [18]
Ниже рассмотрен метод оценки напряженного состояния в отдельных слоях многослойной конструкции за пределом упругости, основанный на учете характера упрочнения материала конструкции в процессе пластического деформирования. [19]
Одним из методов оценки напряженного состояния при упруго-пластической работе металла труб является метод переменных параметров упругости. [20]
Наиболее перспективным методом оценки напряженного состояния призабойной зоны и пласта является геоакустический метод. [21]
Наиболее перспективным методом оценки напряженного состояния призабойной зоны и пласта является геоакустический метод. Применение скважин-ной геоакустики для этой цели основано на том, что основные акустические параметры - скорости распространения vp, vs и коэффициенты затухания оср, as продольных и поперечных волн функционально связаны с упруго-деформационными характеристиками пород ( Е, v, ц), геометрией пустотного пространства и термодинамическими условиями их залегания. [22]
На первый взгляд оценку напряженного состояния трубопровода можно упростить, если с самого начала устанавливать трубопроводы со 100 % - ной предварительной растяжкой, которая существенно снижает общую деформацию ползучести в стенках труб. [23]
Метод основан на оценке напряженного состояния в исследуемой конструкции, вызванного в результате удаления из зоны сверления небольшого количества материала. Остаточные напряжения рассчитывают методами теории упругости по величине и направлению появившихся от сверления деформаций, измеряемых тензометрированием или каким либо иным методом. Поскольку при сверлении конструкция может быть ослаблена, принимают меры по заделке отверстия заваркой или установкой болта. [24]
Постановка задачи по оценке напряженного состояния в сварных соединениях печных труб с геометрической неоднородностью методом МКЭ / / Матер. [25]
Поэтому представляет практический интерес оценка напряженного состояния в области дефектов с острыми угловыми переходами. [26]
Их целесообразно использовать для оценки напряженного состояния однородно нагруженных элемедггов. [27]
Применение уравнения Лапласа для оценки напряженного состояния в зонах, где возникают нагрузки локального характера, неправомерно. Тогда для определения напряженно-деформированного состояния в таких зонах необходимо использовать уравнения моментной теории оболочек. Характер распределения деформаций и напряжений в данном случае зависит от длины оболочки. Если длина оболочки превышает некоторое критическое значение 10, то краевые эффекты на торцах оболочки, обусловленные характером заделки этих торцов, не оказываю. В противно случае длины оболочки недостаточно для полного затухания краевого эффекта и подход при оценке напряженно-деформированного состояния совершенно видоизменяется. [28]
Поэтому представляет практический интерес оценка напряженного состояния в области дефектов с острыми угловыми переходами. [29]
Применяемые за рубежом методы оценки напряженного состояния горных пород в отечественной практике не используются, что обусловлено как отсутствием соответствующего оборудования, так и тем, что они не обеспечивают высокой точности результатов. [30]