Пайка - сплав
Cтраница 2
Флюсом при пайке сплавов группы ВК служит бура, а при пайке сплавов группы ТК - сплав буры со фтористым - калием. [16]
Медь и медные слаболегированные припои с высокой температурой ликвидуса пригодны только для пайки медно-никеле-вых сплавов. Латунные припои пригодны для пайки меди и ее сплавов на основе Си-Ni, Си-Si, Си-Sn из-за высокой температуры ликвидуса, но непригодны для сплавов на основе Ni-Ag и бронз. Припои на основе системы Си - Р пригодны для пайки многих медных сплавов, включая сплав Си-10 % Ni, но не пригодны для пайки бериллиевых бронз из-за образования пористости, а также не пригодны для пайки изделий, эксплуатируемых в среде, содержащей сернистые составляющие. [17]
 |
Сопротивление срезу нахлестанных соединений из листов сплава ОТ4 ( 6 2 мм, полученных при диффузионной пайке в вакууме. [18] |
Такая тенденция развития технологии пайки титановых сплавов ( это относится и к пайке сплавов на других металлических основах при условии образования в соединениях хрупкой прослойки) не является единственной и оптимальной. При диффузионной пайке с повышением температуры и увеличением времени пайки титановых сплавов некоторыми припоями происходит растворение ранее образовавшейся интерметаллидной прослойки; в некоторых случаях она вообще не возникает. [19]
При пайке нержавеющих сталей и жаропрочных сплавов рекомендуется применять нормальное пламя: избыток ацетилена при пайке хромосодержащих сплавов приводит к образованию карбидов хрома, которые при эксплуатации изделия вызывают межкристаллитную коррозию. [20]
При пайке нержавеющих сталей и жаропрочных сплавов рекомендуется применять нормальное пламя: избыток ацетилена при пайке хром-содержащих сплавов приводит к образованию карбидов хрома, которые при эксплуатации изделия вызывают межкристаллитную коррозию. [21]
Способность меди с золотом образовывать непрерывный ряд твердых растворов с минимальной температурой 889 С при 81 % Аи была использована для пайки сплавов и сталей. Пайка производится при небольшом давлении при 1065 С в течение 1 5 ч, в среде сухого водорода с точкой росы - 82 С. [22]
Во 2 - е издание книги включен материал по новым разновидностям пайки: диффузионной, контактно-реактивной; описаны последние достижения в области технологии пайки сплавов на основе алюминия, меди, титана и др. Изложены основные сведения по физико-химическим основам процессов пайки, особенно по взаимодействию паяемого металла с жидким припоем. Обобщен практический опыт по оценке влияния составов припоев, паяемых металлов и основных технологических факторов на качество паяных соединений. [23]
Практика показала, что при пайке твердых сплавов группы WC-Со с большим содержанием кобальта стандартные флюсы ПВ200 и ПВ201 обе-спечивают получение качественных соединений, но при пайке сплавов группы WC-TiC - Со и WC-Со с малым содержанием кобальта ( Т15К6 и ТЗОК4) активность этих флюсов недостаточна, поэтому требуется вводить дополнительные операции подготовки поверхности твердого сплава: пескоструйную или дробеструйную, электрохимическую или химико-механическую. [24]
Сплавы поддаются штамповке и вытяжке не хуже обычных сортов металлокерамического молибдена. Пайка сплавов с металлами и керамикой производится медью, медно-никелевыми ( с содержанием никеля до 12 %) и золото-никелевыми припоями без покрытий. Под пайку припоем ПСРМ72 сплав никелируется. [25]
Нашел применение также флюс состава: 89 % плавленого кар-налита, 8 % криолита, 3 % окиси цинка, температура плавления 425 - 620 С. При пайке сплавов Mg-Al-Zn при температурах выше их солидуса существует опасность образования легкоплавких эвтектик, плавления основного металла по границам зерен, что приводит к его охрупчиванию и разупрочнению. [26]
Рассмотренная выше зависимость между изменением прочности паяных образцов и величиной капиллярного зазора при пайке имеет место при относительно слабом взаимодействии припоя с паяемым сплавом. При пайке разнородных сплавов, а также в случае образования по границе паяного шва хрупкого интерметаллидного соединения эта зависимость может нарушаться из-за преждевременного разрушения по хрупкому слою. Характерно, что предел прочности самой латуни непрерывно увеличивается с повышением содержания в ней кремния, тогда как предел прочности образцов, паянных в стык такими припоями, уменьшается. Это связано с образованием хрупкой прослойки химического соединения Fe3Si по границе шва с основным материалом. [27]
 |
Состав флюсов для пайки магния и его сплавов. [28] |
Нашел применение также флюс состава: карналит плавленный - 89 %, криолит - 8 %, окись цинка 3 %, с температурой плавления 425 - 620 С. При пайке сплавов Mg - Al - Zn при температурах выше их солидуса существует опасность образования легкоплавких эвтектик и плавления основного материала по границам зерен и, вследствие этого, охрупчивания его и разупрочнения. Степень охрупчивания и разупрочнения магниевых сплавов при нагреве под пайку зависит от содержания в них легирующих элементов, особенно алюминия. С увеличением содержания в магниевых сплавах алюминия возрастает количество интерметаллидных включений Mgi7Ali2 вокруг зерен твердого раствора, образовавшихся в результате оплавления сплава и псевдоэвтектической кристаллизации жидкой фазы при охлаждении. Особенно опасно образование полностью замкнутой ин-терметаллидной сетки вокруг зерен твердого раствора. При этом ухудшаются не только механические свойства паяного соединения, но и его коррозионная стойкость. [29]
Теплота образования окислов на металлах может быть большей или меньшей, чем теплота образования окислов сплавов на основе этих металлов. Соответственно этому пайка сплавов может быть труднее или легче, чем пайка чистых металлов. [30]
Страницы: 1 2 3 4