Начальный перегрев
Cтраница 5
Когда пар на входе в сопло перегрет, поведение скачков конденсации подчиняется закономерностям, известным по опытам в статических условиях. С уменьшением начального перегрева скачки конденсации перемещаются против потока. Когда же за счет отвода энергии на рабочей решетке диаграммная степень сухости пара по параметрам торможения на входе в сопло становится меньше единицы, а на входе в турбину пар перегрет, скачок конденсации перемещается вниз по потоку. При наличии влаги перед ступенью турбины скачки конденсации перемещаются против потока точно так же, как и в статических условиях, когда на входе перед соплом имеется крупнодисперсная влага. [61]
Температура пара в котлах с естественной циркуляцией после начального перегрева должна поддерживаться номинальной в диапазоне нагрузок котла 100 - 70 % от номинальной. Допустимые отклонения от номинальных значений начального перегрева пара даны в последнем столбце. Проект нового ГОСТ предлагает для давления 24 ат иметь отклонения 35 С, пар насыщенный или перегретый - до 275 С. [62]
Здесь представлены расстояние от горла сопла до места возникновения-скачка конденсации и отношение давлений перед скачком в зависимости от начального перегрева пара и начальной влажности перед соплом. Эта величина мало зависит от начального перегрева пара перед ступенью и соответствует приблизительно 10 С переохлаждения парового потока. Таким образом, для активной ступени максимальная величина переохлаждения при ы / Со 0 5 составляет около 10 С. [63]
 |
Примеры поля концентраций С от аэрационного фонаря длиной 500 м при трех ( а, б, в направлениях ветра. [64] |
СП 369 - 74, как правило, принимаются близкими к максимально возможным в данной местности. Это позволяет использовать при расчетах загрязнения атмосферы начальные перегревы выбрасываемой газовоздушной смеси, близкие к минимальным, и соответственно получить оценку максимальных концентраций. В некоторых случаях проектные организации для предприятий, работающих в течение года примерно с постоянной мощностью, необоснованно используют Ть для холодного полугодия, чтобы несколько занизить расчетные концентрации. Иногда это мотивируется тем, что в теплое полугодие будет постоянно осуществляться ремонт части технических установок ( например, котлоагрегатов ТЭС), в связи с чем мощность предприятия будет меньшей, чем в холодное полугодие. [65]
Этот перегрев, как показывают опыты, зависит от физических свойств жидкости, ее чистоты, давления, а также свойств граничных твердых поверхностей. Чем чище жидкость, тем более высоким оказывается начальный перегрев, необходимый для возникновения кипения. Известны опыты, в которых тщательно очищенные жидкости, лишенные растворенных газов, удавалось перегревать без вскипания на десятки градусов при нормальном давлении. Однако в конце концов такая перегретая жидкость все же вскипает, причем кипение происходит крайне бурно, напоминая взрыв. Теплота перегрева жидкости расходуется на парообразование, жидкость быстро охлаждается до температуры насыщения. Высокий начальный перегрев, необходимый для вскипания чистой жидкости, объясняется затрудненностью самопроизвольного образования внутри жидкости начальных маленьких пузырьков пара ( зародышей) из-за значительной энергии взаимного притяжения молекул в жидкости. [66]
С другой стороны, наблюдаемые в опыте значения соответствуют сплошной линии, которая при высоких перегревах параллельна расчетной линии и вследствие трения лежит немного ниже ее. Нарушение непрерывности экспериментальной кривой ( точка d) происходит при более низком начальном перегреве, чем на расчетной кривой. [67]
Систематизация экспериментальных данных для сопл с разными геометрическими характеристиками позволяет оценить влияние начальных параметров потока и геометрических характеристик сопла на характер скачковой конденсации. Как показано в § 6 - 1, с уменьшением величины начального перегрева Яп и появлением на входе в сопло начальной влажности скачки конденсации перемещаются в область меньших чисел Маха. Кроме того, как указывалось, положение скачка существенно зависит от величины продольного градиента скоростей. [68]
Наличие даже сравнительно небольшого внутреннего перемешивания при высоких температурных коэфициентах оказывает значительное влияние на эффективность работы реактора. Однако воздействие его ослабляется с дальнейшим повышением кратности циркуляции г. Это показывается, например, следующим подсчетом начального перегрева сырья для процесса, имеющего прямолинейный кинетический график, fc ( l 6 и Л4д 40 С. [69]
 |
Влияние конструкций влагоотводящих камер на экономичность многоступенчатой турбины при работе на влажном паре. [70] |
Особенно важными являются методы сепарации влаги из проточных частей турбин. Для иллюстрации на рис. 12 - 18 приведены результаты испытаний многоступенчатой быстроходной турбины при постоянном отношении давлений и переменном начальном перегреве ( влажности) пара. Кривая / соответствует испытаниям турбины, влагоулавливающие устройства последних трех ступеней которой показаны на рисунке пунктирными линиями. [71]
Наиболее характерные особенности пульсационного процесса на частоте / 5390 Гц заключаются в следующем. Дальнейшее снижение перегрева вызывает возрастание амплитуд пульсаций, достигающих максимальных значений при й80 0 99Йч - 0 997, что соответствует начальному перегреву АГ03 К. Последующее уменьшение перегрева и переход в область влажного пара ( на влаге высокой степени дисперсности) сопровождаются резким уменьшением амплитуды пульсаций во всех точках пограничного слоя. [73]
Страницы: 1 2 3 4 5