Cтраница 1
Непрямозубые передачи проектируют так, чтобы в зацеплении участвовало одновременно не менее двух пар зубьев. [1]
Для непрямозубой передачи ( см. ниже) форма косого зуба в нормальном сечении определяется эквивалентным прямозубым колесом, диаметр которого dv d / cos2 p, а суммарная длина контактной линии Ь / 2 bea / cos рь. [2]
В непрямозубых передачах возрастает плавность работы, уменьшаются износ и шум, растет несущая способность; благодаря этому непрямозубые передачи работают при более высоких окружных скоростях и передают большие мощности. [3]
Ввиду увеличения суммарной длины контактных линий в непрямозубых передачах удельное давление q, a следовательно, и контактные напряжения ак оказываются меньше, чем в соответствующих прямозубых передачах. [4]
При определении расчетной нагрузки следует учитывать повышение несущей способности непрямозубых передач по сравнению с прямозубыми и понижение допустимой нагрузки для конических передач. [5]
Угол наклона зубьев р С увеличением угла 3 растет плавность зацепления в непрямозубых передачах; вместе с тем, в косозубых передачах возрастает осевая сила Q. В шевронных передачах угол наклона зубьев можно принимать 3 25 ч - 40, поскольку осевые силы уравновешиваются на колесе. [6]
По табл. 2 при 4 м / с v 10 м / с назначаем для проектируемой непрямозубой передачи 8 - ю степень точности. [7]
В непрямозубых передачах возрастает плавность работы, уменьшаются износ и шум, растет несущая способность; благодаря этому непрямозубые передачи работают при более высоких окружных скоростях и передают большие мощности. [8]
В основу выбора указанных величин поло - Выбор основных па - жены те же соображения, которые рассмат - РаМ аЫ иц нтов ЫХ ривались в прямозубых передачах с учетом некоторых особенностей, обусловленных геометрией непрямозубых передач. [9]
В непрямозубых передачах контактные линии не параллельны оси и, следовательно, приведенные радиусы кривизны профилей по длине контактных линий переменны. Так как основной расчет ведут при контакте в полюсе, то представляет интерес расчет допускаемых напряжений, учитывающий переменность радиусов кривизны, а также протяженность зон зацепления по разные стороны от полюса. [10]
В непрямозубых передачах контактные линии не параллельны оси и, следовательно, приведенные радиусы кривизны профилей по длине контактных линий переменны. Так как основной расчет ведут при контакте в полюсе, то представляет интерес расчет допускаемых напряжений, учитывающий переменность радиусов кривизны, а также протяженность зон зацепления по разные стороны от полюса. [11]
В непрямозубых передачах минимальное число зубьев шестерни, при котором отсутствует подрезание ( zna Henp), должно определяться по эквивалентному колесу. В соответствии с этим гпв непр - znd cos3 Р т - е - непрямозубые колеса могут быть выполнены с меньшим числом зубьев, а передачи - более компактными, чем прямозубые. [12]
При переходе от прямозубых передач к непрямозубым возрастает плавность работы, уменьшаются износ и шум, растет несущая способность. Ввиду этого непрямозубые передачи могут работать при более высоких скоростях и передавать большие мощности. [13]
Это обстоятельство приводит к концентрации нагрузки в полюсе зацепления ( см. рис. 7.46) и к соответствующему увеличению контактных напряжений. Однако влияние концентрации нагрузки не столь значительно и предельная нагрузка непрямозубых передач выше, чем соответствующих прямозубых, на 15 - 35 %, т.е. Мнепр Mnpkn, где Ля 1 15 1 35 - отношение предельных нагрузок непрямозубой и прямозубой передач, работающих в одинаковых условиях и изготовленных из одинаковых материалов. [14]
Сочетания материалов шестерни и колеса даны в табл. 3.7. Часто выбирают одинаковые материалы для шестерни и колеса. Разные допускаемые контактные напряжения для шестерни и колеса обеспечиваются путем различной термической обработки шестерни и колеса. Исключением является выбор допускаемых напряжений для непрямозубых передач при условии, что твердость зубьев колеса НВ 320 и зубья шестерни тверже зубьев колеса. [15]