Пластичность - лист
Cтраница 1
Пластичность листов при изгибе не так хороша, как у сплавов а - р, и значительно хуже, чем у ( 3-сплавов. [1]
Пластичность листов при изгибе не так хороша, как у сплавов а - ft, и значительно хуже, чем у fi - сплавов. Лля горячей обработки давлением требуется ббль-шая мощность. [2]
Пластичность листа и степень его пригодности к глубокой вытяжке определяют также по величине глубины выдавливания колпачка ( по Эриксену), которая для отдельных толщин листов приводится в стандартах. Если при испытании глубина выдавливания колпачка соответствует значениям, приведенным в стандарте, считают, что лист имеет хорошую способность к вытяжке, если глубина выдавливания меньше этих значений, лист имеет плохую способность к вытяжке. [3]
Пластичность дрессированного листа уменьшается с ростом степени дополнительной деформации к. [5]
Применяют также плоские образцы толщиной не менее 0 5 мм для определения характеристик прочности и пластичности листов ( рис. 41, б) и трубы со сплющенными концами для определения механических свойств металла труб. [6]
Указанная анизотропия характерна для а и а р-титановых сплавов. Прочность и пластичность листов р-титанового сплава ВТ15 вдоль и поперек листа практически одинакова. [7]
Для достижения такой микроструктуры температура отжига должна быть не выше температуры Ас. При оптимальных суммарных обжатиях однородность распределения цементитных гло-булей в основной ферритной структурной составляющей после отжига еще больше увеличивается. Ограничение выделения цементита по границам зерен феррита увеличивает пластичность листов при глубокой вытяжке и уменьшает отходы при штамповке. [8]
В отечественных технических условиях имеются требования относительного минимального удлинения. Относительное удлинение дифференцируется в зависимости от группы толщины листа. Требования по пластичности листов оказываются, таким образом, также весьма близкими в отечественных технических условиях и в технических условиях ФР. [9]
Под давлением вращающихся валков оба эти слоя металла сдавливаются в ленту, выходящую из межвалковой зоны. Освобождающееся место затвердевшей части металла занимают последующие порции жидкого металла, и процесс продолжается до момента прекращения поступления металла в межвалковую зону. Чугунная лента, выходящая из межвалковой зоны при температуре 1000, разрезается по ходу своего движения летучими ножницами на равные части определенных размеров. Листы после охлаждения получаются отбеленными и хрупкими; пластичность листа достигается отжигом в печи при температуре 970 - 1000 с нагревом в течение 2 - 3 час. [10]
Длина расчетной части образца равна пяти или десяти диаметрам. Образцы с длиной расчетной части, равной пяти диаметрам, называют пятикратными, с длиной расчетной части, равной десяти диаметрам, - десятикратными. В практике заводских испытаний часто используют пропорциональные пятикратные образцы диаметром 5; 6 и 10 мм. Применяют также плоские образцы толщиной не менее 0 5 мм для определения характеристик прочности и пластичности листов ( рис. 43, б) и трубы со сплющенными концами для определения механических свойств металла труб. [11]
Предыстория изготовления труб или технологическая наследственность, в первую очередь механическая и термическая обработка, во многом обусловливают коррозию под напряжением. Остатки прокатной окалины также создают на поверхности коррозионные гальванопары, которые могут привести электрохимический потенциал локальных участков к значениям, при которых возникают трещины. Механическая обработка поверхности ( например, при зачистке поверхности трубы скребками) создает неоднородность физико-механического состояния поверхностного слоя и вызывает сильную электрохимическую гетерогенность поверхности, способствующую развитию значительной локальной коррозии. В этом отношении является неудовлетворительным качество стали 17Г2СФ непрерывной разливки в связи с большой загрязненностью неметаллическими включениями ( властности пластичными силикатами), что привело к почти полной потере пластичности листа в направлении поперек прокатки. [12]
Обычно отжиг промышленных слитков алюминиевых сплавов выше неравновесного солидуса вызывает опасения из-за возможности пережога. Явление пережога хорошо известно в практике закалки листов из алюминиевых сплавов. Здесь пережог вызывает неисправный брак и проявляется ino - разному: в виде закалочных трещин и мелких пузырей на поверхности листа, кроме того, он сильно снижает прочность и пластичность. Причины пережога-частичное оплавление сплава при нагреве под закалку. По оплавленным границам легко возникают межкристаллит-ные закалочные трещины под действием закалочных напряжений. Оплавленные участки имеют эвтектический состав, и при быстрой кристаллизации во время закалки по границам зерен образуется прослойка из хрупкого интерметаллида, входящего в состав эвтектики. Если пережог и не вызвал образования видимых закалочных трещин, то эти хрупкие межкриеталлитные прослойки, снижая пластичность листа, могут стать причиной брака. [13]
Страницы: 1