Низкотемпературная пластичность

Cтраница 1

Влияние температуры отжига готж ( с последующей закалкой в воде на относительное сужение до разрыва ф, транскристалл итную компоненту 0 в хрупкой части излома образцов, разрушенных при - 196 С, концентрацию остаточного углерода в твердом растворе [ С Q o, зависимость фона внутреннего трения. [1]

Минимальная низкотемпературная пластичность и максимальная доля межзеренного разрушения в изломе наблюдается после отжига при 600 - 650 С, т.е. охрупчивание не может быть обнаружено, если за вязкое состояние принимать, как это обычно делают при изучении отпускной хрупкости легированных сталей, состояние после отпуска при 600 - 650 С с быстрым охлаждением. [2]

Уменьшение низкотемпературной пластичности носит название отпускной хрупкости. Наиболее часто она наблюдается у Cr, Ni, Мо сталей, используемых для роторов турбин, и Мп, Мо сталей, используемых для корпуса легководных реакторов. Проявляется она в уменьшении ударной вязкости или увеличении температуры хрупкого перехода. Это связано с миграцией определенных элементов, которые занимают соседствующее положение в периодической системе, к границам зерен и проявляется в виде интер-кристаллитного излома. Миграция наблюдается для большинства легирующих элементов, включая углерод, кремний, никель и марганец, но не отмечена для молибдена. Примесные элементы при температуре отпуска находятся в твердом растворе и выделяются по границам зерен при температуре - 500 С. Поэтому хрупкости можно избежать при быстром охлаждении стали с температуры отпуска, но это может привести для массивных изделий к появлению высоких, превышающих предел текучести, внутренних напряжений, действие которых может быть более отрицательным, чем сама отпускная хрупкость. Технология ступенчатого охлаждения от температуры отпуска при удачно выбранной температуре ступенек позволяет избежать отпускной хрупкости и в то же время не привести к появлению больших внутренних напряжений. Отпускная хрупкость может быть сведена к минимуму при снижении содержания примесей от 0 01 до 0 001 % за счет тщательного выбора скрапа и шлака, а также при использовании очень чистого, например электролитического, железа. Дальнейшее улучшение может быть достигнуто в результате удаления кремния, т.е. при использовании вакуумного раскисления. Трудно расположить элементы в порядке усиления их влияния на отпускную хрупкость, так как некоторые из них используются редко или в таких малых количествах, что их влияние трудно учесть. Проведенные в последние годы исследования позволили получить стали для больших роторов, температура хрупкого перехода которых снижена со 100 до 0 С. [3]

На низкотемпературную пластичность существенно влияет структурное состояние стали. Равновесные структуры стали образуются в результате распада аустенита ( твердого раствора углерода в у-железе) при медленном охлаждении или изотермических выдержках. [4]

Лучшей свариваемостью с позиций низкотемпературной пластичности обладает сплав ЦМ-10. Температура хладноломкости сварных соединений сплавов ЦМ-10, ЦМ-6, ТСМ-3, МЧВП и Мо - 0 5 Ti составляет соответственно 250, 280, 330, 450 и 670 К. Легирование металла шва промышленных сплавов рением в процессе сварки позволяет значительно улучшить пластичность сварного соединения. Угол изгиба сварных образцов толщиной 1 мм стабильно составляет 180, а прочность металла шва при нормальной температуре близка к прочности основного металла. [5]

Таким образом, с позиций низкотемпературной пластичности раскрываются достаточные возможности дисперсионного упрочнения хрома тугоплавкими соединениями с целью повышения его высокотемпературной прочности. [6]

Схема зависимости напряжения. [7]

Очистка металлов от примесей значительно увеличивает низкотемпературную пластичность, хотя прочность ( напряжение течения) снижается при этом мало. [8]

Эти материалы обладают высокой удельной прочностью при средней низкотемпературной пластичности и достаточной вязкости. [9]

Интересно было также изучить основные закономерности и условия проявления низкотемпературной пластичности в широком температурном интервале от - 196 до 700 С. Необходимо было выяснить, всегда ли низкотемпературная пластическая деформация Si, если она действительно возможна, сопровождается хрупким разрушением или же при некоторых условиях его можно избежать. В этом плане необходимо было определить уровень напряжений, при котором возможна низкотемпературная пластичность, т.е. действительно она возможна только лишь при т: L: r Ie0p, т.е. протекает безакгивационным путем и в силу этого обстоятельства всегда сопровождается хрупким разрушением или же может протекать при более низком уровне напряжений. [10]

Изменение прочностных ( а и пластических ( б свойств молибдена после деформации и рекри-сталлизационного отжига ( 1 ч при 1200 С в зависимости от температуры испытания. [11]

Как видно из рис. 4.6, отсутствие границ зерен увеличивает низкотемпературную пластичность материала, причем границы зерен оказывают наибольшее влияние на низкотемпературную вязкость, чем примеси, обычно содержащиеся в металле. [12]

Сплавы тантала значительно превосходят другие материалы на основе тугоплавких металлов по низкотемпературной пластичности, которая у достаточно чистого металла сохраняется повышенной вплоть до температуры жидкого гелия. [13]

Таким образом, образование легкими элементами твердых растворов внедрения, сильно снижая низкотемпературную пластичность ОЦК тугоплавких металлов, не дает существенного упрочнения при высоких температурах и поэтому мало эффективно. [14]

Прочность сплавов рения с молибденом и рения с вольфрамом повышают дисперсионным упрочнением, сохраняя низкотемпературную пластичность. На основе системы никель - рений разработаны сплавы с высокой жаро - и вибропрочностыо и высокими эмиссионными характеристиками в сочетании с хорошей технологичностью, используемые в качестве кернов окисных катодов. Сплавы тантала с рением обладают высокой жаропрочностью в сочетании с хорошей технологичностью. Из них изготовляют проволоку, фольгу и трубы. [15]

Страницы: 1 2 3 4