Плотность - лучистый тепловой поток
Cтраница 1
Плотность лучистого теплового потока является алгебраической суммой испускаемого и поглощаемого излучения. Вторая величина равна падающему лучистому потоку, умноженному на соответствующий коэффициент поглощения. [1]
 |
Установка для определения индекса распространения пламени. [2] |
Для измерения плотности падающего лучистого теплового потока используют датчик металлокалори-метрического типа. Датчик состоит из медной пластины размером 20X20X2 мм, закрепленной заподлицо в асбестоцементной плите шириной 40 мм и толщиной 10 мм. Длину плиты принимают в зависимости от размеров держателя образца, но не менее 40 мм. [3]
 |
Зависимость плотности лучистого теплового потока черного ИК-излучателя от высоты подвеса. [4] |
На рис. 15.16 показана зависимость плотности лучистого теплового потока от высоты подвеса для горизонтально установленного инфракрасного излучателя, изготовленного из трубы диаметром 400 мм, имеющей температуру поверхности 200 С. [5]
 |
Зависимость функции F2 от приведенной высоты h. [6] |
По мере удаления от лобовой точки плотность лучистого теплового потока в перекрытие уменьшается. [7]
На рис. 4.13 - 4.15 представлены результаты численного эксперимента по определению плотности падающего лучистого теплового потока на вертикальные конструкции в соответствии с изложенной моделью и сравнение этих результатов с экспериментальными данными и результатами расчета по традиционному методу. В работе П. И. Романенко и др. приведен метод расчета лучистого теплообмена между очагом пожара и тепловосприни-мающей конструкцией, основанный на известных законах лучистого теплообмена между двумя твердыми серыми телами произвольной формы и ориентации в пространстве, находящимися в оптически прозрачной газовой среде. Средние по поверхности коэффициенты облученности определяются с помощью принципа суперпозиций и соотношений взаимности для угловых коэффициентов. Как следует из рис. 4.13 - 4.15, разработанная модель лучистого теплообмена хорошо согласуется с экспериментальными данными во всем приведенном диапазоне экспериментальных исследований. Результаты, полученные по методу, приведенному в учебнике П. И. Романенко и др., дают практически подобные результаты для очагов пожара 1 и 2 4 м при значениях е0 975 и TTmaz, но располагаются ниже значений численного эксперимента. Это объясняется тем, что в численном эксперименте определялись значения максимальных падающих лучистых тепловых потоков на вертикальные конструкции на высоте тах 1 16Д соответствующей координате по высоте пламени, где температура принимает максимальное значение. По методу, приведенному в учебнике, расчетная точка лежит на высоте, равной половине высоты пламени yl 35D, что выше координаты, соответствующей утп, и приводит к заниженному значению падающего лучистого потока относительно его максимального значения. При характерном размере очага пожара 3 м результаты, полученные по учебнику, лежат выше экспериментальных значений и результатов численного эксперимента. Значения падающих лучистых потоков, определенные по учебнику при е ( 0 975 и ТТтах, отличаются от значений, полученных по результатам численного эксперимента, на 70 % при ( X-05. Такое различие объясняется принятой моделью расчета в учебнике. [8]
 |
Значения максимальной температуры. [9] |
Уравнение (4.95) с учетом распределений (4.99) и (4.100) позволяет рассчитывать с помощью ЭВМ плотность падающего лучистого теплового потока от локального очага пожара в произвольную точку пространства при известной оптической характеристике передающей газовой среды. [10]
 |
Схема расчета лучистого теплообмена. [11] |
Выражение (4.94) позволяет по известным законам пространственного распределения температуры и коэффициентов ослабления в факеле пламени рассчитать плотность падающих лучистых тепловых потоков в поверхности различной ориентации. [12]
При открытых пожарах главным источником распространения пожара является лучистый теплообмен. Плотность лучистого теплового потока б, Вт / м2 зависит от большого числа факторов, характеризующих как сам процесс формирования теплового излучения, так и его воздействие на окружающие тела. Учесть каждый из этих факторов в аналитическом выражении, описывающем процесс теплообмена, не представляется возможным, поэтому при проведении расчетов учитываются только основные из них. Расчеты проводятся по формуле (2.1) при значениях параметров, приведенных ниже. [13]
 |
Результаты расчета процесса теплообмена при горении вертикальной строительной конструкции для Т х 1173 К. [14] |
Эти соотношения позволяют рассчитать среднее значение эффективного лучистого теплового потока в указанной системе, считая, что факел является плоской поверхностью с соответствующими оптическими характеристиками и характерными размерами. Использование этого метода расчета дает хорошие результаты при определении интегральных характеристик развития пожара. Однако для анализа теплового воздействия локального очага пожара на различные объекты, находящиеся в помещении, использование средних значений плотностей лучистых тепловых потоков может привести к недоучету опасности этого воздействия. В связи е конечными размерами элементов системы и существенной неоднородностью очага пожара ( факела), его объемной структурой падающий лучистый тепловой поток на поверхности различной ориентации будет распределен неравномерно по координате с наличием максимума. [15]
Страницы: 1 2