Плотность - критический тепловой поток
Cтраница 3
 |
Зависимость. Kpi от скорости циркуляции ш0 и массовой концентрации НК-компонен-та при кипении смесей этанол - вода ( а и аи. е-тон - вода ( б, р0 66 МПа, Д / ед 50 С. [31] |
На рисунке приведены также кривые, устанавливающие изменение разности концентраций НК-компонента в паре и в жидкости в зависимости от с нк - Из рис. 13.18 видно, что характер влияния состава смеси на 7Kpi B условиях вынужденного движения остается таким же, как и при кипении в большом объеме. Максимальные плотности критического теплового потока при ш0 3 5 и 5 0 м / с для данной смеси устанавливаются при концентрации, соответствующей максимуму на кривой АсНк / ( сНк) - С возрастанием скорости ( так же как при кипении чистых жидкостей) значение плотности критического теплового потока увеличивается. [32]
 |
Критические тепловые потоки. [33] |
Опытные данные говорят о том, что при р14 0 МПа д-кр мвт / м2 влияние диаметра на qw заметно уменьшается. В общем случае значение поправки на диаметр трубы зависит от давления, массовой скорости и массового паросо-держания. Однако в рекомендациях АН СССР по расчету плотности критического теплового потока [141] допускается поправка на диаметр трубы в диапазоне его изменения от 4 до 20 мм рассчитывать по формуле (11.1) во всей области режимных параметров, для которой составлена скелетная таблица. [34]
 |
Зависимость q - fi от ДЛ ед при [ IMAGE ] Зависимость qKpt от х. [35] |
Отмеченные выше закономерности характерны не только при кипении пароводяной смеси, но и при кипении органических жидкостей. На рис. 11.19 приведена зависимость qKV от недогрева А нед при кипении моноизопропилдифенила ( МИПД) на поверхности внутренней трубы кольцевого канала. Из рисунка видно, что с ростом недогрева плотность критического теплового потока ( как и в круглых трубах) увеличивается. При кипении МИПД влияние давления в диапазоне его изменения от 2 до 8 МПа незначительно и качественно одинаково при кипении на внутренней и наружной поверхностях кольцевых каналов. [36]
Абсолютные значения А Ст при возникновении кризиса первого рода не всегда оказываются настолько большими, чтобы вызвать значительный перегрев и разрушение стенки канала. И все же следует иметь в виду, что даже при относительно небольшом скачке температуры стенки в момент кризиса и установления в закризисной области стационарной температуры по длине парогенерирующей трубы в районе кризиса всегда есть переходная зона, характеризующаяся колебаниями температуры стенки. При длительной эксплуатации: это явление может привести к усталостному разрушению трубы, поэтому знание плотности критического теплового потока и граничного паросодержания является необходимым условием правильной оценки надежности работы парогенератора. [37]
Здесь же нанесены значения 7крь полученные в опытах Абадзиком, а также Скриповым и Дуб-равиным. Как видим, результаты всех экспериментов удовлетворительно согласуются между собой. Авторы работы [206] указывают, что разброс опытных данных не позволил установить четкую картину влияния диаметра на 7npi и все же это влияние прослеживается ( более четко на рис. 10.6): с уменьшением диаметра плотность критического теплового потока увеличивается. [39]
 |
Зависимость qKpi от х при различных эксцентриситетах [ р14 7 МПа. [40] |
Здесь, по оси абсцисс отложено значение относительного эксцентриситета eil - еабс / ( 0 5 ЭКв); е 0 соответствует концентричному расположению труб, eil - касанию труб по всей длине канала. Из рис. 111.22, а, б видно, что с ростом е уменьшается не только абсолютное значение ( 7кр I) KK, но и становится менее значительной зависимость ( KPI) KK от относительной энтальпии. ЭКв 50 длина канала не влияет на ( 7кр ]) кк. При / Л4кв50 с уменьшением длины канала плотность критического теплового потока увеличивается. [41]
Трудность осуществления пленочного режима кипения при электрическом обогреве состоит в резком повышении температуры поверхности при переходе от ядерного кипения, что вызывает пережог рабочего элемента, если для его изготовления не применяются специальные тугоплавкие материалы. После осуществления указанных режимов кипения тем или иным способом опыты проводятся в обратном направлении. Для этого производится постепенное снижение теплового потока до тех пор, пока не произойдет переход пленочного режима кипения в ядерный. Величина теплового потока, при котором имеет место обратный переход пленочного режима в ядерный, принимается за вторую плотность критического теплового потока. При этом измерения ведутся теми же методами и средствами, какие применяются для исследования других режимов кипения. В ней для получения пленочного режима применяются относительно невысокие значения тепловых потоков и температур стенки. Кроме того, не требуется проходить первый кризис кипения. [42]
Наиболее сложные законы тепло - и массообмена наблюдаются при дисперсно-кольцевой структуре двухфазного потока. В этом случае коэффициент теплоотдачи определяется действительной скоростью жидкости, текущей в пленке, и. Следовательно, знание параметров пленки является необходимым условием для создания обоснованных методов расчета интенсивности теплообмена в условиях дисперсно-кольцевого режима течения парожидкостной смеси. Эти знания являются также ключом к пониманию физического механизма возникновения кризисов теплообмена при кипении в трубах и позволяют получить рациональные формулы для расчета плотностей критических тепловых потоков или граничных паросодержаний, превышение которых ведет к резкому ухудшению теплоотдачи. [43]
Страницы: 1 2 3